(武漢交通職業(yè)學院汽車工程學院，湖北武漢 430065)

基于特性方程式下的自動變速箱檔位分析

屈亞鋒

(武漢交通職業(yè)學院汽車工程學院，湖北武漢 430065)

介紹了單排單行星齒輪機構運動規(guī)律特性方程式，針對豐田A340E自動變速箱檔位分布情況，研究出豐田A340E自動變速箱各檔位與執(zhí)行元件關系，通過傳動比的計算驗證基于特性方程式下的自動變速箱檔位分析技巧的準確性。

豐田A340E自動變速箱；檔位分布；執(zhí)行元件；傳動比

隨著變速箱技術的不斷發(fā)展，越來越多的輕型車輛(尤其轎車)采用自動變速箱。自動變速箱從設計思路、結構和控制等方面都比手動變速箱復雜，因此維修自動變速箱必須有扎實的理論功底和豐富的實踐經驗。筆者選用豐田A340E四檔自動變速箱行星齒輪變速傳動機構為例，為學者提供了基于特性方程式下的自動變速箱檔位分析技巧，給學者打下了分析復雜變速器的理論基礎。

1 單排單行星齒輪齒輪機構簡介

1.1 單排單行星齒輪齒輪機構的運動規(guī)律特性方程式

假設:太陽輪轉速n1，齒圈的轉速n2，行星架的轉速n3，齒圈齒數Z2，太陽輪齒數Z1,參數α=Z2/Z1>1。則單排單行星齒輪變速機構運動規(guī)律的特性方程式為：n1+ αn2-(1+α)n3= 0—— 式1

1.2 單排單行星齒輪齒輪機構的八種運動方式和傳動比計算

傳動比是指輸入軸轉速與輸出軸轉速的比值，用字母i來表示。以圖1為例：1為動力輸入，3為動力輸出，2被加以約束，即n2= 0—— 式2。根據傳動比的概念，式1和式2聯立求解，則i13=n1/n3=1+α。用上面例子的方法，我們可以推導出單排單行星齒輪齒輪機構八種運動方式及傳動比，具體見表1。

表1 單排單行星齒輪齒輪機構八種運動方式及傳動比

通過表1不難看出，方案1與方案2計算的傳動比都大于1，可做為自動變速箱低速檔位。方案1的傳動比最大,可做為自動變速箱的D1檔(注：不是所有車型都采用)。方案3和6輸入與輸出方向相反，且方案3傳動比大于1，可作為自動變速箱倒檔。方案6傳動比小于1，是超速倒檔，無車型采用。方案4和5計算的傳動比都小于1，且方案4傳動比在0.5～1之間，可做為自動變速箱超速檔。方案5傳動比小于0.5，增速太大，無車型采用。方案7任兩元件作為動力輸入且速度相等，傳動比為1，可做為自動變速箱直接檔。方案8無約束條件，只有動力輸入，可做為自動變速箱空檔。

2 豐田A340E自動變速箱檔位分布情況分析

豐田A340E自動變速箱中字母4表示D檔位數為4個(D1、D2、D3、D4)。經仔細觀察豐田A340E齒輪機構的結構，圖1，第1排與第2、3排由中間軸12連接，因此分析檔位數時可單獨分析第1排和第2、3排，然后再看兩者之間的聯系。第1排動力由1輸入，3輸出，13由B0或C0F0約束。如果13由C0F0約束，第1排獲得傳動比為1；如果13由B0約束，則第1排獲得傳動比為а1/(1+а1)。第2、3排動力由第2排11或第2、3排10輸入，第2排行星架4與第3排齒圈9組件輸出。如果C1、C2同時起作用，可獲得直接檔；如果第2排11輸入，4輸出，約束10可獲得低速檔；由于第2、3排無法實現表1方案4，無法獲得超速檔。因此，第1排與第2、3排獲得檔位相互匹配，可判斷出豐田A340E齒輪機構有1個超速檔(D4)，1個直接檔(D3)和2個低速檔(D1、D2)。

圖1 豐田A340E自動變速器齒輪機構的結構1．第1排行星架；2.第1排行星齒輪；3.第1排齒圈；4.第2排行星架；5.第2排行星齒輪；6.第3排行星架；7.第3排行星齒輪；8.輸出軸；9.第3排齒圈；10.第2、3排共用太陽輪；11.第2排齒圈；12.中間軸；13.第1排太陽輪；14.輸入軸

3 豐田A340E自動變速箱各檔位分析技巧

3.1 D檔位分析

(1)D1、D2檔位分析

根據表1可知，單排單行星齒輪機構獲得低速檔位的條件是方案1或方案2。根據檔位分布情況分析不難看出，方案1無法實現，方案2可以實現，即：11輸入(C1起作用)，4輸出，約束10(B1起作用或B2、F1起作用)。方案2由第2排起作用形成動力傳遞，傳動比為：(1+α2)/α2。根據一般變速箱設計的常識，這個傳動比太小，不能做為D1檔，因此可判斷作為D2檔。此處分析D2檔位技巧：表1中任意一種方案，只要是某款自動變速箱直接采用了，就可以直接作為自動變速箱的檔位。方案2既然不能用于D1檔，那就可直接用做D2檔。

1)D2檔位分析

① D2檔位與執(zhí)行元件的關系

分析技巧：由于D2檔位不是D位的最高檔，可繼續(xù)升檔，設計時如果有制動或單向制動兩種約束條件時，可選擇單向約束條件，故第2、3排選用C1、B2、F1；第1排有1或а1/(1+а1)兩種傳動比方案，為不改變第2、3排所獲得傳動比(1+α2)/α2的大小，故選用C0、F0。因此D2檔的換擋執(zhí)行元件為：C0、F0、C1、B2、F1。

② D2檔位傳動比的計算

n11+ α1n12-(1+α1)n13=0—— (第1行星排) 式3

n11=n13—— (第1行星排) 式4

n21+α2n22-(1+α2)n23=0—— (第2行星排) 式5

n21=0—— (第2行星排) 式6

由式3、4；5、6聯立求解D2擋傳動比：

i2=(n13/n12)(n22/n23)=1×(1+α2)/α2

2)D1檔位分析

當遇到不能直接利用單排單行星齒輪齒輪機構八種運動方式中的一種做為變速箱的檔位時，可考慮有連接關系的兩排(第2、3排)同時起作用獲得傳動比。由于D2檔位選C1為第2排齒圈輸入，考慮到先入為主的思路，先試試C1能否實現兩排同時起作用獲得傳動比。仔細觀察第2、3排結構不難發(fā)現，第2排行星架和第3排齒圈為組件動力輸出，只能由共用的太陽輪將動力由第2排傳遞到第3排，約束第3排行星架(B3或F2)，這樣可實現兩排同時起作用獲得傳動比。如果選C2作為動力輸入，第2排齒圈或行星架無約束條件，第3排約束行星架只能獲得倒檔，因此無法實現兩排同時起作用獲得傳動比。

①D1檔位與執(zhí)行元件的關系：C0、F0、C1、F2

分析技巧：同D2檔分析思路，在此不贅述。

②D1檔位傳動比的計算

n31+α3n32-(1+α3)n33=0—— (第3行星排) 式7

n33=0；n23=n32；n21=n31——式8

由式3、4；5、7、8聯立求解D1擋傳動比：

i1=(n13/n12)(n22/n23) =1×(1+α2+α3)/α2，顯然大于D2檔位傳動比。

(2)D3檔位分析

由表1可知，某一單排行星齒輪排有兩個動力輸入(速度相等)，其余一部件動力輸出可獲得直接檔。

1)D3檔位與執(zhí)行元件的關系

分析技巧：D3檔是直接檔，故第一排選C0、F0方案，可獲得傳動比為1；第2、3排只有C1、C2同時作為動力輸入，因此只能選擇C1、C2，正好動力傳遞發(fā)生在第2排，傳動比為1；D3檔選擇方案(C0、F0、C1、C2)和D2檔方案(C0、F0、C1、B2、F1)比較，發(fā)現相差元件較多(C2和B2)，此時由于C2必須選擇，那應考慮B2起作用會不會影響D3檔，仔細研究發(fā)現當C2將動力傳遞給太陽輪10時，太陽輪10順時針旋轉，而F1的作用是允許太陽輪10順時針旋轉，B2起作用并不會影響D3檔動力傳遞，反而會提高換擋質量(相鄰檔位相差元減少，油路控制容易，換擋沖擊小)。因此，D3檔的執(zhí)行元件為：C0、F0、C1、C2、B2、F1。

2)D3檔位傳動比的計算

n21=n22——式10

由式3、4；5、10聯立求解D3擋傳動比：

i3=(n13/n12)(n22或n21/n23)=1×1=1

(3)D4檔位分析

由表1可知，某一單排行星齒輪排行星架動力輸入，齒圈動力輸出，約束太陽輪可獲得超速檔。

1)D4檔位與執(zhí)行元件的關系

分析技巧：D4檔位是超速檔，仔細觀察第1、2、3排，只有第1排可實現，故第1排選擇B0約束太陽輪；為不改變第1排傳動比的大小，第2、3排仍然采用D3檔的方案。因此D4檔的執(zhí)行元件為：B0、C1、C2、B2、F1。

2)D4檔位傳動比的計算

n11=0——式11

由式3、11；5、10聯立求解D4擋傳動比：

i4=(n13/n12)(n22或n21/n23)=а1/(1+а1)×1

(4)“2位”和“1位”檔位分析

1)“2位”檔位分析

“2位”檔位屬于A340E自動變速箱的閉鎖低速檔，它限制了前進檔位變化的范圍，只有21和22兩個檔位。21檔位不是“2位”的最高檔，選擇執(zhí)行元件與D1檔完全相同。22檔位是“2位”的最高檔，可利用發(fā)動機的制動作用，因此選擇約束時直接選擇制動。故22檔位的執(zhí)行元件為：C0、F0、C1、B1、B2、F1。選擇B2、F1的原因：B1直接制動太陽輪10，B2、F1單向制動太陽輪不起作用；當變速桿從2位換至D位，只需控制一條油路(B1泄油)即可實現D2檔，提高了換擋質量。傳動比的計算、動力傳遞路線和D2檔位相同，不同的是22檔位可利用發(fā)動機的制動作用。

2)“1位”檔位

“1位”檔位也屬于A340E自動變速箱的閉鎖低速檔，它進一步限制了前進檔位變化的范圍，只有11一個檔位。11檔位是“1位”的最高檔，可利用發(fā)動機的制動作用，因此選擇約束時直接選擇制動。故11檔位的執(zhí)行元件為：C0、F0、C1、B3。傳動比的計算、動力傳遞路線和D1檔位相同，不同的是11檔位可利用發(fā)動機的制動作用。

(5)R檔分析

由表1可知，某一單排行星齒輪排太陽輪動力輸入，齒圈動力輸出，約束行星架可獲得R檔。

1)R檔位與執(zhí)行元件的關系

分析技巧：仔細觀察第1、2、3排，只有第3排可實現，故第3排選擇太陽輪10為動力輸入(執(zhí)行元件為C2)；行星架的約束有B3和F2兩種方案，考慮倒檔只有一個，不可能升檔，約束條件選擇B3直接制動行星架6；為不改變第3排傳動比的大小，第1排采用C0、F0方案。因此R檔的執(zhí)行元件為：C0、F0、C2、B3。

2)R檔位傳動比的計算

n33=0—— 式12

由式3、4；7、12聯立求解R擋傳動比：

iR=(n13/n12)(n31/n32)=1×(-α3)(“-”號表示輸入輸出反向)

4 結 語

本文以單行星行星齒輪特性方程式為出發(fā)點，通過對豐田A340E四擋行星齒輪變速傳動機構實例分析，驗證了各檔位與執(zhí)行元件的關系。文中重點闡述了如何運用單行星行星齒輪特性方程式來分析擋位和執(zhí)行元件的關系。本文的分析技巧適用于目前研發(fā)出并使用的四擋、五擋、六檔自動變速器，對六檔以上的自動變速器尚有一定的缺陷，還需要進一步的改進分析，讀者使用時注意應用的范圍。

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3 鄭勁，張子成.汽車底盤電控系統與檢修[M].化學工業(yè)出版社,2012:120-126.

4 李培軍.汽車底盤電控技術[M].人民郵電出版社,2013:19-23.

Abstract: This essay introduces the single row single planetary gear mechanism motion characteristic equation, analyzes TOYOTA A340E automatic transmission gear distribution, and finally puts forward the technique for analyzing the relationship between TOYOTA A340E automatic transmission gear and actuator. The accuracy of the technique is verified by the transmission ratio.

Keywords:TOYOTA A340E automatic transmission; gear distribution; actuator; transmission ratio

(責任編輯：譚銀元)

AutomaticGearShiftAnalysisTechniquebasedonCharacteristicEquation

QUYa-feng
(Wuhan Technical College of Communication, Wuhan 430065, China)

U463.2

A

1671-8100(2017)03-0039-04

2017-04-08

屈亞鋒，男，講師，碩士研究生，研究方向為汽車運用技術。