趙戈紅

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淺談高鐵接觸網(wǎng)整體吊弦存在問(wèn)題及解決措施

趙戈紅

針對(duì)目前高鐵客專接觸網(wǎng)用整體吊弦在線路運(yùn)行中存在斷絲、斷股以及鼓包等影響運(yùn)行安全的問(wèn)題，從產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、材料選用、工藝制造及運(yùn)行環(huán)境等方面進(jìn)行分析，并據(jù)此提出了結(jié)構(gòu)優(yōu)化和工藝改進(jìn)，選擇抗拉強(qiáng)度高且柔韌性好的吊弦線，通過(guò)壓接工具、模具及壓接方法的細(xì)化完善，從產(chǎn)品試驗(yàn)條件、考核標(biāo)準(zhǔn)方面提出改進(jìn)建議，確定可靠有效的解決措施。

整體吊弦；斷絲斷股；原因分析；解決措施

0 引言

高速鐵路接觸網(wǎng)是保障機(jī)車安全運(yùn)行的關(guān)鍵設(shè)備，整體吊弦是接觸網(wǎng)系統(tǒng)重要組成部件之一，其安裝在承力索和接觸線之間，用于增加接觸懸掛點(diǎn)，改善接觸線的弛度和彈性均勻度，調(diào)節(jié)接觸懸掛的結(jié)構(gòu)高度，并起到一定承載力和載流的作用。受電弓通過(guò)時(shí)，接觸線持續(xù)抬高、振動(dòng)，整體吊弦也隨之抬高、彎曲。因此，整體吊弦既要滿足鏈形懸掛中承載力要求并確保電流正常通過(guò)，又要保證具有較強(qiáng)的耐疲勞性，承載力、載流以及耐疲勞性是整體吊弦的關(guān)鍵技術(shù)要求。

目前，高鐵客專彈性鏈形懸掛接觸網(wǎng)系統(tǒng)采用的整體吊弦大多為由歐洲引進(jìn)的沖壓式載流整體吊弦，采用心形護(hù)環(huán)與吊環(huán)復(fù)合絞接的結(jié)構(gòu)形式及不對(duì)稱壓接技術(shù)，線夾本體采用硅青銅CuNi2Si板材沖壓而成。采用T2銅連接線夾將吊弦線與承力索吊弦線夾、接觸線吊弦線夾連接起來(lái)，通過(guò)壓接管、心形護(hù)環(huán)與吊環(huán)之間的絞環(huán)連接。吊弦線采用JTMH10銅合金絞線，由49股單絲絞合而成。吊弦結(jié)構(gòu)合理，自重輕，強(qiáng)度高，電氣性能良好，有利于改善接觸網(wǎng)的彈性和載流性能。

1 存在問(wèn)題

近年來(lái)，多條高鐵線路的接觸網(wǎng)設(shè)備均發(fā)生過(guò)整體吊弦斷裂故障，成為影響行車安全的一大隱患。通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)出現(xiàn)問(wèn)題的整體吊弦進(jìn)行數(shù)據(jù)收集，從問(wèn)題發(fā)生位置、比例、性能、運(yùn)行環(huán)境、標(biāo)準(zhǔn)等方面進(jìn)行分析，借助檢測(cè)工具逐一檢查，找出斷裂原因，制定解決措施。

1.1 問(wèn)題現(xiàn)象

通過(guò)對(duì)多條高鐵線路接觸網(wǎng)系統(tǒng)失效整體吊弦斷絲斷股案例進(jìn)行統(tǒng)計(jì)、分析，歸納出整體吊弦存在的問(wèn)題有以下4個(gè)方面特征：

（1）吊弦線在鉗壓管壓接處斷絲、斷股較多（占總數(shù)的13.6%），說(shuō)明整體吊弦問(wèn)題缺陷與壓接方式有很大關(guān)系，且下部吊弦承受疲勞荷載，具體表象見(jiàn)圖1。

（2）整體吊弦部件的心形環(huán)在運(yùn)行過(guò)程中產(chǎn)生裂紋，后期延展斷裂（占總數(shù)的7.6%）。

（3）吊弦線與心形環(huán)磨擦后發(fā)生斷絲、斷股或全斷（占總數(shù)的59%），故障特征見(jiàn)圖2。

（4）吊弦線在中間處斷絲、斷股（占總數(shù)的18.2%），問(wèn)題癥狀見(jiàn)圖3。

圖1 壓接處斷裂

圖2 吊弦線磨損斷絲斷股

圖3 吊弦線中間斷絲斷股

1.2 問(wèn)題發(fā)生位置

1.2.1 路基與橋梁

按照線路條件統(tǒng)計(jì)，路基區(qū)段整體吊弦發(fā)生故障占缺陷總數(shù)的18%，核算后為0.002處/100 km，其中直線、曲外與曲內(nèi)整體吊弦問(wèn)題數(shù)量占比接近3∶1∶1；橋梁區(qū)段整體吊弦發(fā)生故障占缺陷總數(shù)的82%，核算后為0.001 5處/ 100 km，其中直線、曲外、曲內(nèi)整體吊弦問(wèn)題數(shù)量占比亦接近3∶1∶1。

以上統(tǒng)計(jì)說(shuō)明，雖然從數(shù)量上統(tǒng)計(jì)橋梁區(qū)段吊弦缺陷多于路基區(qū)段，但百公里缺陷數(shù)量相近，且缺陷占比和線路條件比例相近，說(shuō)明整體吊弦發(fā)生故障與線路路基和橋梁條件無(wú)關(guān)；從不同線路條件、不同平面布置情況下的缺陷占比來(lái)看，路基段和橋梁段的不同平面布置缺陷占比相近，說(shuō)明整體吊弦發(fā)生故障與平面布置無(wú)關(guān)。

1.2.2 安裝形式及位置

以京滬高鐵為例，按整體吊弦裝配安裝的形式及位置進(jìn)行統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，發(fā)生整體吊弦斷絲斷股現(xiàn)象的位置，中間柱處占總數(shù)的54%，錨段關(guān)節(jié)處占總數(shù)的46%。京滬高鐵正線共計(jì)2 712個(gè)錨段，約 3 252條公里，中間柱處整體吊弦缺陷為8.5根每百條公里，錨段關(guān)節(jié)處整體吊弦缺陷為36.0根每百條公里，為中間柱處整體吊弦缺陷的4倍多。

從整體吊弦出現(xiàn)問(wèn)題缺陷的數(shù)量上統(tǒng)計(jì)，發(fā)生問(wèn)題的位置中間柱多于錨段關(guān)節(jié)處，但參考裝配安裝懸掛數(shù)量比例，錨段關(guān)節(jié)處吊弦出現(xiàn)的概率遠(yuǎn)大于中間柱，說(shuō)明錨段關(guān)節(jié)內(nèi)吊弦缺陷出現(xiàn)的概率要大；同時(shí)，不同的裝配形式下，吊弦折斷的趨勢(shì)不一樣，中間柱多發(fā)生在第2根和第3根上，錨段關(guān)節(jié)內(nèi)多發(fā)生在第1根和第2根上。

2 原因分析

通過(guò)以上對(duì)高鐵線路整體吊弦存在問(wèn)題的統(tǒng)計(jì)歸納，從整體吊弦的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、材料、運(yùn)行條件、周邊環(huán)境以及標(biāo)準(zhǔn)和安裝位置等方面進(jìn)行原因分析。

2.1 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)

從產(chǎn)品結(jié)構(gòu)上看，吊弦線與零部件間存在摩擦，容易導(dǎo)致吊弦線斷絲、斷股或全斷。

2.2 吊弦線材料

吊弦線韌性較差，反復(fù)彎曲次數(shù)較多，加之壓接應(yīng)力較大，整體吊弦在長(zhǎng)期振動(dòng)過(guò)程中易從壓接處斷裂（圖4）。機(jī)車受電弓高速滑過(guò)接觸線后，吊弦線在重力作用下突然下落而拉緊，同時(shí)吊弦線在水平方向產(chǎn)生振動(dòng)，造成吊弦線在鉗壓管根部出現(xiàn)反復(fù)彎曲，這個(gè)過(guò)程隨著振動(dòng)長(zhǎng)期存在。試驗(yàn)證明高鐵線路整體吊弦反復(fù)彎曲次數(shù)較多（見(jiàn)第4節(jié)試驗(yàn)數(shù)據(jù)），加之采用犬牙式三點(diǎn)壓接，壓接點(diǎn)靠近接觸點(diǎn)，故應(yīng)力較大。在鉗壓管處韌性較差的吊弦既要承受較大的壓接應(yīng)力，又受到反復(fù)彎曲、相互間的摩擦等作用，因此很容易在壓接處出現(xiàn)斷絲、斷股。斷股發(fā)生后，吊弦線有效截面減小，拉應(yīng)力進(jìn)一步增大，當(dāng)剩余截面拉應(yīng)力達(dá)到吊弦線臨界破壞值時(shí)，吊弦線會(huì)突然斷裂。

圖4 整體吊弦動(dòng)態(tài)荷載產(chǎn)生示意圖

2.3 實(shí)際運(yùn)行振動(dòng)頻率、振幅的影響

目前，TB/T 2073-2010對(duì)接觸網(wǎng)零部件振動(dòng)試驗(yàn)中振幅的規(guī)定為±35 mm，振動(dòng)次數(shù)為200萬(wàn)次。但是，實(shí)際運(yùn)營(yíng)的高速鐵路由于受施工質(zhì)量、路基沉降、機(jī)車風(fēng)載、雙弓諧振等因素影響，接觸網(wǎng)振幅遠(yuǎn)大于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。據(jù)有關(guān)資料顯示，對(duì)于高速鐵路，列車通過(guò)時(shí)受電弓對(duì)整體吊弦造成的正抬升量約為60 mm，甚至達(dá)到180 mm，負(fù)抬升量約 20 mm，而且會(huì)持續(xù)一定的振動(dòng)周期才逐漸衰減。大振幅使吊弦線反復(fù)彎曲，造成吊弦線彎曲疲勞，吊弦的實(shí)際壽命比標(biāo)準(zhǔn)條件下的壽命短很多。沿海地區(qū)受到臺(tái)風(fēng)及大風(fēng)影響，接觸網(wǎng)可能會(huì)產(chǎn)生舞動(dòng)現(xiàn)象，也加劇了吊弦的振動(dòng)，惡化了吊弦的工作條件。

另外，整體吊弦除了承受機(jī)械載荷外，還起到電氣連接的作用，當(dāng)電流通過(guò)吊弦線時(shí)，吊弦線溫度升高，會(huì)降低吊弦線的抗疲勞強(qiáng)度。

2.4 外界環(huán)境的影響

整體吊弦除正常工作過(guò)程中不斷產(chǎn)生的疲勞失效外，外界環(huán)境也會(huì)加速整體吊弦失效的進(jìn)程，如具有腐蝕性的大氣環(huán)境等，特別是在沿海地帶、化工企業(yè)附近。通過(guò)觀察現(xiàn)場(chǎng)返回的失效吊弦，吊弦線表面附著氧化物、銹蝕，在一定程度上降低了吊弦線抗疲勞能力，縮短了使用壽命。

2.5 安裝及行車密度的影響

根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)，整體吊弦的安裝質(zhì)量會(huì)直接影響產(chǎn)品的使用壽命，特別是在受電弓高速滑過(guò)接觸線時(shí)，處于松弛狀態(tài)的吊弦線瞬間承受較大的沖擊載荷，可能出現(xiàn)吊弦線被拉斷的現(xiàn)象。

高速、高密度行車造成的接觸網(wǎng)振動(dòng)頻率及振幅遠(yuǎn)高于設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，沿海的臺(tái)風(fēng)、大風(fēng)加劇了這一狀況，造成吊弦線彎曲疲勞，縮短了吊弦的實(shí)際使用壽命。

以京滬高鐵為例，按日平均140對(duì)車，受電弓每次通過(guò)后接觸網(wǎng)振動(dòng)20次計(jì)算，吊弦的年振擺量達(dá)100萬(wàn)次以上，接觸網(wǎng)整體吊弦經(jīng)過(guò)2年左右即可達(dá)到200萬(wàn)次振動(dòng)的設(shè)計(jì)年限。

2.6 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的影響

TB/T 2073、TB/T 2074、TB/T 2075及OCS-3等標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了整體吊弦的吊弦線采用TB/T 3111中規(guī)定的JTMH10銅合金絞線，該標(biāo)準(zhǔn)與德國(guó)標(biāo)準(zhǔn)一致。振動(dòng)試驗(yàn)采用振幅為±35 mm的正弦波進(jìn)行振頻為3～5 Hz的200萬(wàn)次常規(guī)試驗(yàn)。產(chǎn)品設(shè)計(jì)參照的標(biāo)準(zhǔn)模擬工況與高鐵接觸網(wǎng)實(shí)際運(yùn)營(yíng)工況之間存在偏離，因此需要補(bǔ)充完善符合實(shí)際高鐵接觸網(wǎng)的零件試驗(yàn)技術(shù)條件和試驗(yàn)方法，研究結(jié)構(gòu)更合理、性能更優(yōu)越、壽命更長(zhǎng)的吊弦用絞線。

綜上所述，高鐵專用整體吊弦的斷絲、斷股及斷裂問(wèn)題不僅是由于壓接方式及壓接損傷等原因造成，還與產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、運(yùn)行環(huán)境、吊弦線的性能、壓接工裝模具、試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)、試驗(yàn)設(shè)備等各方面的因素有關(guān)。

3 解決措施

結(jié)合以上原因分析，從結(jié)構(gòu)、吊弦線的選擇、壓接方式、試驗(yàn)驗(yàn)證條件等方面對(duì)整體吊弦進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)。

3.1 結(jié)構(gòu)改進(jìn)

耐疲勞型整體吊弦采用心形環(huán)優(yōu)化傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)尺寸，使心形環(huán)與線夾本體之間的配合更加合理。

3.2 采用一種新型耐疲勞吊弦線

傳統(tǒng)吊弦線采用的是鑄造-拉拔-絞合工藝，線材存在應(yīng)力、缺陷、組織結(jié)構(gòu)不均勻、晶粒粗大等問(wèn)題，致使吊弦線強(qiáng)度低、韌性差，耐疲勞性較低，在使用中易發(fā)生斷裂。

耐疲勞吊弦線與現(xiàn)有傳統(tǒng)吊弦線相比，由于采用了先進(jìn)的有針對(duì)性的制造工藝，克服了傳統(tǒng)吊弦線的不足，具有更高的強(qiáng)度及耐疲勞特性，通過(guò)測(cè)試，其疲勞壽命明顯提高，確保了整體吊弦的性能，并且線材表面可進(jìn)行防腐處理，可適用于隧道、工業(yè)區(qū)、沿海等腐蝕較嚴(yán)重區(qū)段。

3.3 壓接工藝優(yōu)化

原有犬牙三點(diǎn)式壓接通過(guò)兩側(cè)交錯(cuò)布置的3個(gè)壓接點(diǎn)（1-2），使吊弦線在壓接點(diǎn)處微量變形，并且吊弦線在壓接管范圍內(nèi)形成蛇形彎曲，增加吊弦線軸向位移阻礙以達(dá)到3.9 kN的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定滑動(dòng)荷重要求，壓接后造成吊弦線彎曲損傷。

橢圓環(huán)狀壓接采用一次壓接、寬度適中、收縮量小的對(duì)稱截面壓接形式，壓接的有效接觸面積增大，摩擦力提高，應(yīng)力分散。由于壓接管與模具均為橢圓形，所以施加外力時(shí)，同一位置的壓接管向心部同時(shí)收縮，在壓接處形成一個(gè)橢圓形的縮頸，使該處的壓接管縮小，吊弦線相互緊臨，線與線、線與壓接管內(nèi)壁的摩擦力增大，吊弦線軸向位移受阻，防止吊弦線滑脫，有效改善了原有犬牙式壓接對(duì)線索的壓接損傷情況。橢圓壓接形式壓接后的線索整股壓縮嚴(yán)實(shí)，減少了由于壓接對(duì)吊弦線產(chǎn)生的損傷，且壓接后絞線呈波浪狀，軸向阻力增大，不易滑移。

3.4 試驗(yàn)條件的細(xì)化

新修訂TB/T 2073、TB/T 2074、TB/T 2075參考EN 50119《鐵路應(yīng)用固定設(shè)施：電力牽引架空接觸網(wǎng)》，結(jié)合線路運(yùn)行實(shí)際工況對(duì)吊弦線及整體吊弦提出了更高的要求。

TB/T 2073第5.4.19條吊弦線整繩反復(fù)彎曲試驗(yàn)規(guī)定：

（1）反復(fù)彎曲半徑R = 7.5 mm；

（2）反復(fù)彎曲速度小于或等于60次/min；

（3）反復(fù)彎曲1次的擺動(dòng)角度范圍為180°；

（4）反復(fù)彎曲至斷絲時(shí)的彎曲次數(shù)大于或等于120 次。

TB/T 2073第5.4.14條模擬現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際振動(dòng)波形振動(dòng)試驗(yàn)及交變荷載振動(dòng)試驗(yàn)規(guī)定，特殊情況下，振動(dòng)試驗(yàn)中的振動(dòng)波形可按模擬現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際振動(dòng)波形進(jìn)行振動(dòng)試驗(yàn)；整體吊弦可按模擬現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際振動(dòng)波形進(jìn)行振動(dòng)試驗(yàn)，或按照下列條件進(jìn)行交變荷載振動(dòng)試驗(yàn)（交變荷載振動(dòng)試驗(yàn)后不再進(jìn)行疲勞試驗(yàn)）：

（1）試驗(yàn)荷載100～400 N；

（2）垂直振幅20～200 mm；

（3）振動(dòng)頻率1～3 Hz；

（4）振動(dòng)次數(shù)2×106。

這些規(guī)定是針對(duì)新運(yùn)行環(huán)境下吊弦線及整體吊弦耐疲勞壽命的檢測(cè)。

4 改進(jìn)優(yōu)化后的效果

4.1 采用耐疲勞型吊弦線前后的試驗(yàn)對(duì)比

采集了運(yùn)行5年線路的舊吊弦線、普通標(biāo)準(zhǔn)的新吊弦線和耐疲勞型吊弦線3種類型，進(jìn)行了反復(fù)彎曲試驗(yàn)、拉伸破壞試驗(yàn)，數(shù)據(jù)對(duì)比見(jiàn)圖5和圖6。

4.1.1 3種類型吊弦線反復(fù)彎曲試驗(yàn)

由圖5數(shù)據(jù)可以看出，耐疲勞吊弦線耐反復(fù)彎曲次數(shù)明顯高于普通吊弦線，其斷絲1根的反復(fù)彎曲次數(shù)平均180次，是線路運(yùn)行5年舊吊弦線的3.83倍，是普通新吊弦線的3.4倍；耐疲勞型吊弦線斷1股的反復(fù)彎曲次數(shù)300次，是線路運(yùn)行5年舊吊弦線的3.16倍，是普通新吊弦線的2.5倍；耐疲勞型吊弦線全斷反復(fù)彎曲次數(shù)375次，是線路運(yùn)行5年舊吊弦線的3倍，是普通新吊弦線的2.14倍。

圖5 吊弦線反復(fù)彎曲斷裂次數(shù)統(tǒng)計(jì)

4.1.2 3種吊弦線拉伸破壞試驗(yàn)

對(duì)3種吊弦線進(jìn)行拉伸破壞試驗(yàn)，對(duì)比結(jié)果見(jiàn)圖6。

圖6 3種吊弦線拉伸破壞試驗(yàn)對(duì)比

由圖6可以看出，耐疲勞吊弦線拉伸破壞性能明顯高于普通吊弦線及高鐵線路用舊吊弦線。

4.2 優(yōu)化壓接方式前后的試驗(yàn)對(duì)比

將壓接方式優(yōu)化后的三道橢圓壓接方式和犬牙三點(diǎn)壓接方式壓接前后的拉斷力進(jìn)行比較，以驗(yàn)證壓接方式對(duì)吊弦線的壓接損傷，壓接數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

從表1壓接前后拉斷力值試驗(yàn)結(jié)果比較可以看出耐疲勞型整體吊弦所采用的三道橢圓壓接工藝較犬牙三點(diǎn)壓接方式更為可靠，對(duì)吊弦線壓接損傷較小，可控制在5%以內(nèi)，而犬牙三點(diǎn)壓接方式對(duì)吊弦線強(qiáng)度的損傷達(dá)17.6%。

表1 壓接前后拉斷力對(duì)比 kN

4.3 機(jī)械疲勞試驗(yàn)

對(duì)整體吊弦進(jìn)行模擬振動(dòng)試驗(yàn)，目前國(guó)內(nèi)外及新舊行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定有2種試驗(yàn)方法：TB/T 2074中推薦的接觸網(wǎng)零部件振動(dòng)及疲勞試驗(yàn)場(chǎng)；EN 50119《電氣化鐵道接觸網(wǎng)設(shè)計(jì)、施工及驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》第8.7條吊弦章節(jié)中推薦的試驗(yàn)方法。第2種試驗(yàn)方法能夠充分模擬整體吊弦的運(yùn)行工況，測(cè)出其耐受振動(dòng)的次數(shù)，適用于整體吊弦壽命試驗(yàn)?？梢哉{(diào)整試驗(yàn)的3個(gè)主要參數(shù)（頻率、振幅、載荷），并測(cè)量出吊弦承受的沖擊力大小，獨(dú)立記錄6個(gè)通道的試驗(yàn)次數(shù)等。改變?cè)囼?yàn)參數(shù)測(cè)定其對(duì)整體吊弦壽命的影響；測(cè)定不同線路以及不同運(yùn)行工況下的整體吊弦剩余使用壽命；作為試驗(yàn)平臺(tái)可用于研發(fā)新型整體吊弦性能以及壽命試驗(yàn)。

5 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)改變壓接方式、采用新型吊弦線等多種方法進(jìn)行試驗(yàn)和驗(yàn)證數(shù)據(jù)對(duì)比，得出如下結(jié)論：

（1）橢圓環(huán)狀壓接可有效改善原有犬牙式壓接對(duì)線索的壓接損傷情況，壓接后的吊弦線整股壓縮密實(shí)，減少了壓接對(duì)吊弦線產(chǎn)生的損傷；壓接后吊弦線呈波浪狀，軸向阻力增大，不易滑移。若該壓接方式適配韌性好、彎曲次數(shù)高的耐疲勞吊弦線，可減少目前線路中吊弦斷絲、斷股問(wèn)題的發(fā)生。

（2）采用橢圓壓接方式，壓接的有效接觸面積增大，摩擦力增大，應(yīng)力分散在壓接處形成一個(gè)橢圓形的縮頸，吊弦線相互有序排列，單絲單股受損小，減少壓接對(duì)吊弦線的損傷。若該壓接方式適配韌性好、彎曲次數(shù)高的耐疲勞吊弦線，亦可有效減少目前線路中吊弦斷絲、斷股問(wèn)題的發(fā)生。

[1] 電氣化鐵路接觸網(wǎng)零部件技術(shù)條. TB/T2073-2010[S]. 北京：中國(guó)鐵道出版社，2010.

[2] 電氣化鐵路接觸網(wǎng)零部件試驗(yàn)方法. TB/T2074-2010[S]. 北京：中國(guó)鐵道出版社，2010.

[3] 電氣化鐵路接觸網(wǎng)設(shè)計(jì)、施工及驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn). EN50119：2009[S].

With regards to problems existed in wire breakage, wire strand breakage and wire strand bulging of integral droppers of high speed railway and passenger dedicated line which may affect the line’s safety operation, the paper puts forward structural optimization and processing improvement on the basis of analysis in terms of product structure, selection of materials, processing, fabricating and operation environment. Proposals for improvement are put forward in terms of conditions for tests and standards for verification of products, on the basis of selecting dropper wires of high tension strength and flexibility, by refinement and improvement of crimping tools, molds and crimping methods. Reliable and effective counter-measures have been finalized.

Integral droppers; breakage of wire & wire strand; analyzing of causes; counter-measures

10.19587/j.cnki.1007-936x.2017.04.004

U225.4+8

B

1007-936X(2017)04-0014-05

2017-04-18

趙戈紅.中鐵電氣化局集團(tuán)寶雞器材有限公司，高級(jí)工程師，電話：13991723631。