鄭國(guó)寬

(中國(guó)神華能源股份有限公司勝利能源分公司，內(nèi)蒙古錫林浩特026000)

煙氣余熱深度梯級(jí)利用裝置應(yīng)用分析

鄭國(guó)寬

(中國(guó)神華能源股份有限公司勝利能源分公司，內(nèi)蒙古錫林浩特026000)

某廠兩臺(tái)燃褐煤直流鍋爐采用煙氣余熱深度梯級(jí)利用與減排系統(tǒng)加熱凝結(jié)水和高壓給水來(lái)提高機(jī)組熱效率和降低污染物排放量。對(duì)系統(tǒng)投運(yùn)與停運(yùn)進(jìn)行試驗(yàn)研究和運(yùn)行影響分析，試驗(yàn)研究可知，機(jī)組在660 MW負(fù)荷下，實(shí)測(cè)發(fā)電煤耗和供電煤耗分別降低4.97 g/(kW·h)和5.12 g/(kW·h);運(yùn)行分析可知，低負(fù)荷時(shí)對(duì)除塵系統(tǒng)、脫硫工藝用水量影響不明顯，高負(fù)荷時(shí)送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)電流上升幅度較大。經(jīng)濟(jì)性和社會(huì)效益分析可知，系統(tǒng)節(jié)能和減排效益十分優(yōu)越。并對(duì)該系統(tǒng)今后經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提出建議。

直流鍋爐;褐煤;余熱利用;試驗(yàn)研究;運(yùn)行分析;經(jīng)濟(jì)性分析

0 引言

某廠因燃煤水分高、熱值低、煤粉顆粒度大以及褐煤鍋爐爐膛容積大等因素，造成鍋爐排煙溫度比常規(guī)煙煤鍋爐高約30℃，BMCR工況下，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器出口煙氣修正前溫度141.3℃，修正后136.4℃，煙氣可回收熱量高達(dá)80 MW，鍋爐排煙損失較大。其次，引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、磨煤機(jī)、空預(yù)器等鍋爐輔機(jī)功率高造成廠用電率居高不下。再者，脫硫耗水量大，鍋爐排煙煙塵、硫化物含量高。為進(jìn)一步降低鍋爐排煙熱損失、脫硫耗水量、煙塵和硫化物的排放量，在機(jī)組初設(shè)階段，深入調(diào)研各種煙氣余熱利用裝置后設(shè)置深度梯級(jí)煙氣余熱利用系統(tǒng)來(lái)加熱機(jī)組高壓給水和低壓凝結(jié)水，深度回收煙氣余熱、降低廠用電率和脫硫耗水量、減少污染物排放。

本文以該廠660 MW燃褐煤直流鍋爐深度梯級(jí)煙氣余熱利用系統(tǒng)為研究對(duì)象，研究其對(duì)機(jī)組穩(wěn)定性、安全性的影響，分析其對(duì)機(jī)組節(jié)能、減排的貢獻(xiàn)，以期為同類型燃褐煤鍋爐煙氣余熱利用系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與應(yīng)用提供參考。

1 鍋爐設(shè)備及煤質(zhì)概況

某廠2×660 MW超超臨界機(jī)組，兩臺(tái)鍋爐均為單爐膛、四角切圓燃燒、一次中間再熱、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全懸吊結(jié)構(gòu)、緊身封閉布置、Π型變壓運(yùn)行直流鍋爐。制粉系統(tǒng)采用中速磨煤機(jī)正壓冷一次風(fēng)機(jī)直吹式制粉系統(tǒng)，每臺(tái)爐配置6臺(tái)MPS245－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)。鍋爐點(diǎn)火方式采用大功率可調(diào)等離子點(diǎn)火裝置，廠內(nèi)取消儲(chǔ)油設(shè)施。鍋爐煙氣余熱利用裝置采用深度梯級(jí)利用系統(tǒng)。

鍋爐燃煤為內(nèi)蒙古錫林郭勒地區(qū)生產(chǎn)的褐煤，其全水分高達(dá)35%，表面水分大于15%，設(shè)計(jì)煤種煤質(zhì)分析見(jiàn)表1。由表1可以看出，該煤種為高水分、高揮發(fā)分、中低硫分、低發(fā)熱量、褐煤，屬于極易著火、極易燃盡、易結(jié)焦的煤種。

表1 煤質(zhì)分析

2 煙氣余熱利用簡(jiǎn)介

煙氣余熱利用裝置主要用來(lái)提高助燃空氣溫度、增加磨煤機(jī)干燥出力、加熱高壓給水、加熱低壓凝結(jié)水、采暖制冷等。在國(guó)外，燃煤機(jī)組煙氣回收利用裝置應(yīng)用較早，該技術(shù)在日本、德國(guó)、俄羅斯、美國(guó)等國(guó)家應(yīng)用較為廣泛。我國(guó)在20世紀(jì)80年代開始應(yīng)用煙氣利用裝置來(lái)降低鍋爐排煙氣溫度，提高機(jī)組熱效率。經(jīng)過(guò)近四十多年的發(fā)展，通過(guò)借鑒和吸收國(guó)際先進(jìn)技術(shù)，目前自主研發(fā)的煙氣余熱利用技術(shù)大體可歸納為煙氣冷卻器、冷風(fēng)加熱器+煙氣冷卻器、冷風(fēng)加熱器+空氣預(yù)熱器煙氣旁路、水媒式煙氣－煙氣換熱器4種形式［1］。這4種形式的煙氣利用裝置用途各不相同，煙氣冷卻器、冷風(fēng)加熱器+煙氣冷卻器、冷風(fēng)加熱器+空氣預(yù)熱器煙氣旁路主要用作節(jié)能，水媒式煙氣－煙氣換熱器以環(huán)保為主、節(jié)能為輔的系統(tǒng)，煙氣冷卻器因其裝設(shè)位置不同具有低溫除塵和協(xié)同脫硫的功效。

3 煙氣余熱深度利用系統(tǒng)

3.1 系統(tǒng)布置

該機(jī)組煙氣余熱深度利用系統(tǒng)共設(shè)置3級(jí)換熱器，其工作流程見(jiàn)圖1。由圖1可以看出，第1級(jí)煙氣余熱利用裝置為高壓給水煙氣換熱器，設(shè)置在回轉(zhuǎn)式空預(yù)器前。第2級(jí)、第3級(jí)煙氣余熱利用裝置為低壓凝結(jié)水煙氣換熱器，第2級(jí)煙氣余熱利用裝置裝設(shè)在靜電除塵器入口，第3級(jí)煙氣余熱利用裝置裝設(shè)在濕法脫硫吸收塔入口。

系統(tǒng)的高溫段水側(cè)由機(jī)組3號(hào)高加入口給水接出，通過(guò)第1級(jí)高壓給水煙氣換熱器加熱后接入至省煤器的給水系統(tǒng)。低溫段水側(cè)由機(jī)組8號(hào)低加出口凝結(jié)水接出，依次通過(guò)第3級(jí)煙氣余熱利用裝置、第2級(jí)煙氣余熱利用裝置加熱后接入6號(hào)低加出口的凝結(jié)水系統(tǒng)。

3.2 系統(tǒng)設(shè)計(jì)原則

該系統(tǒng)在設(shè)計(jì)原則上綜合考慮現(xiàn)場(chǎng)空間布置、磨煤機(jī)干燥出力、磨損、低溫腐蝕等因素［2］。1級(jí)換熱器、2級(jí)換熱器位于高煙塵區(qū)域，磨損嚴(yán)重，對(duì)煙氣流速進(jìn)行模擬分析，確定合適的煙氣流速、采用H型翅片換熱器、設(shè)置防磨裝置和增厚管壁來(lái)降低換熱器的磨損速度，并設(shè)置壓縮空氣旋轉(zhuǎn)除灰系統(tǒng)來(lái)加強(qiáng)吹灰能力［3］。3級(jí)換熱器處于煙氣低溫區(qū)域，低溫腐蝕問(wèn)題突出，對(duì)該段換熱器的翅片進(jìn)行優(yōu)化、換熱器管材采用ND鋼、冷端煙氣溫度高于酸露點(diǎn)溫度5℃等措施來(lái)延緩低溫腐蝕［4］。在換熱器水側(cè)和煙氣側(cè)均裝設(shè)壓力探頭和溫度測(cè)點(diǎn)，來(lái)監(jiān)測(cè)換熱器泄漏情況。換熱器采用集成化、分塊設(shè)計(jì)，當(dāng)出現(xiàn)泄漏時(shí)，隔絕隔絕其中一個(gè)分塊，不影響整體換熱器運(yùn)行。

圖1 深度梯級(jí)煙氣余熱利用系統(tǒng)流程圖

4 試驗(yàn)分析

4.1 試驗(yàn)概況

按照GB/T8117.1－2008《汽輪機(jī)熱力性能驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)程》的要求、結(jié)合ASME PTC 6A－2000《汽輪機(jī)性能試驗(yàn)規(guī)程附錄A》，對(duì)煙氣余熱深度梯級(jí)利用系統(tǒng)的節(jié)能、減排性能進(jìn)行試驗(yàn)研究。試驗(yàn)期間，汽輪機(jī)、鍋爐、發(fā)電機(jī)等主、輔設(shè)備正常運(yùn)行，軸封系統(tǒng)、真空系統(tǒng)合格，抽汽系統(tǒng)投入，煤質(zhì)穩(wěn)定，換熱器吹灰系統(tǒng)停運(yùn)，AGC退出。汽輪機(jī)為THA工況，機(jī)組負(fù)荷為660 MW、480 MW和330 MW下進(jìn)行換熱系統(tǒng)投運(yùn)與停運(yùn)對(duì)比試驗(yàn)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。

4.2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

表2給出了各工況下測(cè)試及計(jì)算數(shù)據(jù)，由表2中的試驗(yàn)測(cè)試數(shù)據(jù)可知，深度梯級(jí)余熱利用系統(tǒng)投運(yùn)后，汽輪機(jī)熱耗率在3種試驗(yàn)負(fù)荷下均呈下降趨勢(shì)，在660 MW、480 MW、330 MW負(fù)荷下，系統(tǒng)投運(yùn)以后比停投運(yùn)前的實(shí)測(cè)熱耗率分別減少了134.8kJ/(kW·h)、127.8 kJ/(kW·h)、145.7 kJ/(kW·h)。

廠用電率主要由高廠變功率和脫硫變功率兩部分組成，由表2可以看出，在480 MW負(fù)荷下時(shí)，系統(tǒng)投運(yùn)后比投運(yùn)前實(shí)測(cè)廠用電率增加0.05%，其余兩種試驗(yàn)負(fù)荷下實(shí)測(cè)廠用電率分別下降了0.17%和0.13%。

結(jié)合鍋爐效率試驗(yàn)、汽輪機(jī)熱耗率試驗(yàn)和廠用電率試驗(yàn)，采用反平衡法計(jì)算不同試驗(yàn)負(fù)荷下機(jī)組的發(fā)電標(biāo)煤耗和供電標(biāo)煤耗［5］。在不同試驗(yàn)負(fù)荷下，系統(tǒng)投運(yùn)后和投運(yùn)前相比較，實(shí)測(cè)機(jī)組發(fā)電標(biāo)煤耗和供電標(biāo)煤耗均降低。在660 MW負(fù)荷下，實(shí)測(cè)發(fā)電煤耗和供電煤耗分別降低了4.97 g/(kW·h)和5.12 g/(kW·h);在480 MW負(fù)荷下，實(shí)測(cè)發(fā)電煤耗和供電煤耗分別降低4.86 g/(kW·h)和5.03 g/(kW·h);在330 MW負(fù)荷下，實(shí)測(cè)發(fā)電煤耗和供電煤耗分別降低4.68 g/(kW·h)和4.83 g/(kW·h)。由此可見(jiàn)，煙氣余熱深度梯級(jí)利用系統(tǒng)對(duì)提高整機(jī)效率的貢獻(xiàn)十分明顯。

5 運(yùn)行分析

5.1 對(duì)汽輪機(jī)側(cè)的影響分析

系統(tǒng)投運(yùn)后，第3級(jí)煙氣回?zé)峒訜崞鞯娜肟谒疁丶s為78℃，出水溫度約88℃，再經(jīng)過(guò)第2級(jí)煙氣回?zé)峒訜崞骱竽Y(jié)水的出水溫度約為125℃，5號(hào)低加凝結(jié)水溫度提高約20℃，低壓加熱器抽氣量減少，低壓缸做功份額增加，在相同主蒸汽流量下，機(jī)組做功量增加，汽輪機(jī)熱耗率降低［6］。

凝結(jié)水管路阻力增加，導(dǎo)致凝結(jié)水泵功耗增加。機(jī)組在480 MW和330 MW時(shí)，除氧器水位調(diào)門或旁路調(diào)門沒(méi)有100%打開，凝結(jié)水管路阻力增加，凝結(jié)水流量減少。為保持平衡，將增加鍋爐上水門開度來(lái)維持除氧器水位，由此，凝結(jié)水泵功率的增加量由鍋爐上水泵承擔(dān)。當(dāng)機(jī)組負(fù)荷在660 MW時(shí)，除氧器上水調(diào)門開度為100%，凝結(jié)水泵通過(guò)變頻來(lái)克服凝結(jié)水管路增加的阻力。

5.2 對(duì)鍋爐側(cè)的影響分析

系統(tǒng)投運(yùn)后，機(jī)組在660 MW負(fù)荷時(shí)，空預(yù)器入口煙氣溫度由408℃降至370℃，降低約38℃，煙氣體積將減少約5%［7］。機(jī)組在480 MW負(fù)荷時(shí)，空預(yù)器入口煙氣溫度降低約27℃。機(jī)組負(fù)荷為330 MW時(shí)，空預(yù)器入口溫度降低約19℃。鍋爐總風(fēng)量、氧量、風(fēng)機(jī)電流、煙道阻力測(cè)試結(jié)果在機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定、燃燒負(fù)荷不變、燃料質(zhì)量不變的情況下測(cè)試5次，取平均值，具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表3。

表3 煙氣深度梯級(jí)利用系統(tǒng)投停對(duì)送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)電流及煙道阻力變化

在鍋爐總風(fēng)量、氧量變化不大的條件下，機(jī)組在660 MW負(fù)荷下，煙氣余熱深度梯級(jí)利用系統(tǒng)投運(yùn)與停用時(shí)送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)電流共增加47.6 A。480 MW時(shí)送風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)引風(fēng)機(jī)電流共增加15.6 A;330 MW時(shí)，送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)電流共增加1.57 A。機(jī)組在330 MW負(fù)荷時(shí)，系統(tǒng)投用與停運(yùn)對(duì)送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)電流影響不明顯，煙氣溫度下降幅度較小。機(jī)組在480 MW和660 MW負(fù)荷時(shí)，系統(tǒng)投用與停運(yùn)相比，送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)電流增加明顯，煙氣溫度下降幅度也較大。綜合來(lái)看，不同試驗(yàn)負(fù)荷工況下，鍋爐煙道阻力增加帶來(lái)的功耗均小于給水溫升帶來(lái)的效益，系統(tǒng)起到了節(jié)能降耗的作用。

5.3 對(duì)除塵系統(tǒng)的影響分析

機(jī)組除塵系統(tǒng)采用雙室五電場(chǎng)靜電除塵器，每臺(tái)鍋爐配置兩臺(tái)除塵器，燃用設(shè)計(jì)煤種時(shí)停1個(gè)供電單元后除塵效率大于99.9%，除塵器出口含塵濃度小于30 mg/m3，3種試驗(yàn)負(fù)荷下除塵器實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)見(jiàn)表4。由表4可以看出，在3種試驗(yàn)負(fù)荷下，在高負(fù)荷時(shí)煙氣深度梯級(jí)利用系統(tǒng)投停對(duì)除塵系統(tǒng)的的影響較為明顯，在低負(fù)荷時(shí)影響不明顯。

表4 煙氣深度梯級(jí)利用系統(tǒng)投停對(duì)除塵效率的影響

5.4 對(duì)脫硫系統(tǒng)的影響分析

機(jī)組脫硫系統(tǒng)采用單塔雙循環(huán)技術(shù)，脫硫裝置出口SO2排放濃度不超過(guò)35 mg/m3，脫硫效率不低于99.4%，表5給出3種不同試驗(yàn)負(fù)荷下，煙氣余熱深度梯級(jí)利用系統(tǒng)投停對(duì)脫硫系統(tǒng)運(yùn)行的影響。從表5可以看出，當(dāng)煙氣余熱深度梯級(jí)利用系統(tǒng)投運(yùn)后，3種不同負(fù)荷下脫硫工藝用水量均降低，660 MW負(fù)荷脫硫工藝用水降低32.4 t/h，480 MW負(fù)荷下時(shí)脫硫工藝用水量降幅最大，為46.6 t/h，330 MW負(fù)荷時(shí)脫硫工藝用水量降幅較小，為18.3 t/h。

表5 煙氣深度梯級(jí)利用系統(tǒng)投停對(duì)除塵效率的影響

6 經(jīng)濟(jì)效益與社會(huì)效益分析

以機(jī)組負(fù)荷660 MW、汽輪機(jī)THA工況、機(jī)組年利用小時(shí)數(shù)5 500 h/a、標(biāo)煤價(jià)213.9元/t(錫林浩特地區(qū)生產(chǎn)的褐煤折算后的標(biāo)準(zhǔn)煤價(jià)格)、上網(wǎng)電價(jià)314.5元/(MW·h)、水價(jià)13元/t、貸款利率5.9%等作為邊界條件，進(jìn)行分析。

6.1 投資回收期分析

采用深度梯級(jí)煙氣余熱利用系統(tǒng)后，供電標(biāo)煤耗下降約5 g/(kW·h)，機(jī)組總效率提高約0.94 %，單機(jī)每小時(shí)發(fā)電量按660 MW/h計(jì)算，全廠年發(fā)電量約6.3×106MW/h，兩臺(tái)機(jī)組每年節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤約為3.15萬(wàn)t，折合燃煤約為7萬(wàn)t，按目前坑口煤價(jià)(100元/t)計(jì)算，單臺(tái)機(jī)組每年產(chǎn)生經(jīng)濟(jì)效益約為750萬(wàn)元。

設(shè)置深度梯級(jí)煙氣余熱利用系統(tǒng)后，由于設(shè)備費(fèi)用、土建費(fèi)用、安裝費(fèi)用等方面增加、單臺(tái)機(jī)組初投資增加約4 000萬(wàn)元。采用費(fèi)用現(xiàn)值比較法對(duì)煙氣余熱深度梯級(jí)利用系統(tǒng)的投資回收期進(jìn)行計(jì)算，約6年可以收回成本［8－11］。

由于該廠為坑口電廠，煤價(jià)較低，遠(yuǎn)低于目前電煤價(jià)的平均水平，所以，采用煙氣余熱利用后的經(jīng)濟(jì)效益還不是特別明顯，但根據(jù)根據(jù)工程的實(shí)際情況，利用的煙氣余熱量越大，降低的煤耗量越大。經(jīng)濟(jì)效益卻和當(dāng)?shù)貥?biāo)煤價(jià)有直接的關(guān)系，標(biāo)煤價(jià)越高，收益越大。根據(jù)市場(chǎng)發(fā)展趨勢(shì)，電廠燃煤價(jià)格將會(huì)逐年升高，節(jié)煤經(jīng)濟(jì)效益會(huì)日漸顯現(xiàn)，回收成本的時(shí)間將更短。

6.2 社會(huì)效益分析

在機(jī)組利用小時(shí)數(shù)為5 500 h、負(fù)荷為600 MW、汽輪機(jī)為THA工況條件下測(cè)算煙氣余熱深度梯級(jí)利用系統(tǒng)對(duì)環(huán)境的貢獻(xiàn)。兩臺(tái)機(jī)組每年節(jié)約燃煤按7.486萬(wàn)t計(jì)算，減少煙塵排放量1.863 t/a、減少SO2排放量14.3 t/a、減少NOx排放量17.83 t/a、減少CO2排放量9.3萬(wàn)t/a。由此可見(jiàn)，煙氣余熱深度梯級(jí)利用系統(tǒng)對(duì)污染物控制方面貢獻(xiàn)巨大，具有廣闊的應(yīng)用前景和推廣意義。

7 結(jié)論

機(jī)組采用的煙氣余熱深度梯級(jí)利用與減排系統(tǒng)共設(shè)置3級(jí)換熱器。機(jī)組在3種不同試驗(yàn)負(fù)荷下分析可知，480 MW負(fù)荷下時(shí)，系統(tǒng)投運(yùn)后比投運(yùn)前實(shí)測(cè)廠用電率增加0.05%，600 MW和330 MW負(fù)荷下實(shí)測(cè)廠用電率分別下降0.17%和0.13 %。660 MW負(fù)荷下，實(shí)測(cè)發(fā)電煤耗和供電煤耗分別降低4.97 g/(kW·h)和5.12 g/(kW·h);在480 MW負(fù)荷下，實(shí)測(cè)發(fā)電煤耗和供電煤耗分別降低4.86 g/(kW·h)和5.03 g/(kW·h);在330 MW負(fù)荷下，實(shí)測(cè)發(fā)電煤耗和供電煤耗分別降低4.68 g/(kW·h)和4.83 g/(kW·h)。

運(yùn)行分析可知，低壓加熱器抽氣量減少，低壓缸做功份額增加，機(jī)組做功量增加，汽輪機(jī)熱耗率降低。低負(fù)荷時(shí)由于凝結(jié)水管路阻力增加導(dǎo)致凝結(jié)水泵功率的增加量由鍋爐上水泵承擔(dān)，此時(shí)對(duì)送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)電流、除塵系統(tǒng)、脫硫工藝用水量影響不明顯。高負(fù)荷時(shí)凝結(jié)水泵通過(guò)變頻來(lái)克服凝結(jié)水管路增加的阻力，此時(shí)對(duì)送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)電流、除塵系統(tǒng)、脫硫工藝用水量影響明顯，爐煙道阻力增加帶來(lái)的功耗均小于給水溫升帶來(lái)的效益，系統(tǒng)起到了節(jié)能降耗的作用。

經(jīng)濟(jì)性和社會(huì)效益分析可知，單臺(tái)機(jī)組每年產(chǎn)生經(jīng)濟(jì)效益約為750萬(wàn)元，設(shè)備投資回收期約6年，每年減少煙塵排放量1.863 t/a、減少SO2排放量14.3t/a、減少NOx排放量17.83 t/a、減少CO2排放量9.3萬(wàn)t/a。

在實(shí)際運(yùn)行中，該系統(tǒng)還需要進(jìn)一步優(yōu)化，3號(hào)換熱器出口煙氣溫度偏低，應(yīng)適當(dāng)減少3號(hào)換熱器面積。其次，旁路管徑較小，應(yīng)適當(dāng)增大旁路管徑來(lái)提高煙溫。再者，壓縮空氣旋轉(zhuǎn)除灰系統(tǒng)吹灰能力不足，建議在運(yùn)行中增加吹灰頻次。

探討［J］．中國(guó)電力，2016，49(10):1－6．

［2］李翠翠，李建偉，鄭國(guó)寬．600MW超超臨界機(jī)組直流鍋爐煙氣高效利用設(shè)計(jì)優(yōu)化［J］．內(nèi)蒙古電力技術(shù)，2016，34(5):9－13．

［3］李翠翠，鄭國(guó)寬，陳廣林．600MW級(jí)燃褐煤直流鍋爐超低排放技術(shù)路線分析［J］．電力科學(xué)與工程，2017，33(3):68－73．

［4］杜和沖，吳克峰，申建東，等．煙氣深度冷卻系統(tǒng)在1000MW超超臨界機(jī)組的應(yīng)用［J］．中國(guó)電力，2014，47(4):32－37．

［5］常海青，張燕．鍋爐煙氣余熱深度利用及減排技術(shù)的應(yīng)用研究［J］．中國(guó)電力，2016，49(10): 43－48．

［6］楊少國(guó)，張紅艷，任貴龍．回?zé)岢槠麑?duì)上游級(jí)氣動(dòng)性能影響的數(shù)值研究［J］．汽輪機(jī)技術(shù)，2010，52 (2):99－100．

［7］周武，向朝晟，李鍵．火力發(fā)電廠鍋爐尾部煙氣余熱利用技術(shù)［J］．東方電氣評(píng)論，2012，26(1): 46－50．

［8］朱瑾，付煥興，馬愛(ài)萍．1000MW濕冷機(jī)組主汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)給水泵研究［J］．中國(guó)電力，2012，45 (11):22－27，46．

［9］鄭國(guó)寬，李翠翠，陳廣林．600MW級(jí)空冷機(jī)組給水泵配置分析［J］．電力科學(xué)與工程，2016，32 (7):50－55．

［10］于偉靜．燃煤電廠超低改造后煙氣測(cè)點(diǎn)評(píng)估［J］．電力科學(xué)與工程，2016，33(4):65－68．

［11］王巍，袁園，別璇．燃煤電廠超低排放控制設(shè)備改造前后物耗和能耗分析［J］．電力科學(xué)與工程，2016，33(1): 15－20．

Application Analysis of Gas Waste Heat Deep Level Cascade Utilization System

ZHENG Guokuan
(China Shenhua Shengli Energy Branch Company，Xilinhaote 026000，China)

For the two lignite fired boiler in a plant，the deep cascade utilization of flue gas waste heat and emission reduction system as well as the heated condensation water and high pressure feed water were adopted to improve the thermal efficiency and reduce pollutant emissions of the unit．Experimental study and analysis on the system under the conditions of operation and out of operation are carried out，and experimental research shows that the under the load of 660 MW，the actual coal consumption of power generation declines by 4.97 g/(kW·h)and the coal consumption of power supply declines by 5.12 g/(kW·h)．Operation analysis shows that the influence on dust removal system and water consumption of desulphurization process is not obvious at low load，but the currents of the induced draft fan as well as the draft rise significantly at high load．Economic and social benefits analysis show that the effect of system energy saving and emission reduction are very remarkable．And suggestions for future economic operation of the system are also given．

once-through boiler;lignite;waste heat utilization;experimental study;operation analysis;economic analysis

TK09

A

1672－0792(2017)07－0064－06

鄭國(guó)寬(1983－)，男，工程師，主要研究方向?yàn)榇笮突痣姍C(jī)組節(jié)能減排技術(shù)及潔凈煤燃燒技術(shù)。

10.3969/j.ISSN.1672－0792.2017.07.011

2017－05－19。

中國(guó)神華科技項(xiàng)目(SHGF－17－61)。

［1］劉宇鋼，易廣宙．燃煤發(fā)電機(jī)組鍋爐余熱利用系統(tǒng)