胡 剛， 李 丁， 馬國彥

(1.黑龍江科技大學(xué)礦業(yè)工程學(xué)院，哈爾濱150022;2.黑龍江省鶴崗市新智科技有限公司，黑龍江鶴崗154100)

復(fù)合可控注漿漿液的性能及應(yīng)用

胡 剛1， 李 丁1， 馬國彥2

(1.黑龍江科技大學(xué)礦業(yè)工程學(xué)院，哈爾濱150022;2.黑龍江省鶴崗市新智科技有限公司，黑龍江鶴崗154100)

針對鳥山礦井筒突水問題，為滿足其井筒軟巖加固及水害治理的需求，通過室內(nèi)實驗、現(xiàn)場應(yīng)用等方法制備四種可控漿液。對外加劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為7.2%、7.0%、5.5%、5.0%，水灰比為0.55∶1的四種可控漿液進(jìn)行性能及應(yīng)用研究。實驗結(jié)果表明:四種漿液在力學(xué)性能上基本相同，區(qū)別在初凝、軟塑、硬塑、終凝的時間;四種漿液初凝態(tài)、軟塑、硬塑和終凝態(tài)的抗壓強(qiáng)度相同，分別為8.31、9.47、18.50和157.30 MPa。該漿液可以使工程圍巖得到充分的重新膠結(jié)，形成環(huán)狀修復(fù)混凝土巖體，有效地改變煤礦井巷工程圍巖的物理力學(xué)性質(zhì)，從而保證井巷工程的整體穩(wěn)定，達(dá)到滿足正常使用的要求。

礦井;外加劑;可控漿液;水灰比;抗壓強(qiáng)度

0 引言

常用的礦用復(fù)合型漿液是以水泥漿為基料，通過配制水灰比和添加外加劑等輔助材料，形成具有一定強(qiáng)度的膠結(jié)體，實現(xiàn)某一工程對漿液收縮性和凝膠時間等因素的特殊要求［1］。隨著煤炭“黃金十年”的迅猛發(fā)展，礦井井深持續(xù)增加，井筒建設(shè)中遇到的高壓涌水等工程地質(zhì)問題也越來越多，現(xiàn)有的技術(shù)還不夠成熟標(biāo)準(zhǔn)，某種特定的漿液亦不能同時滿足理想注漿漿液的所有需求。顆粒類漿液的結(jié)石強(qiáng)度高、耐久性好、材料來源豐富，但其可注性、可控性和穩(wěn)定性差，不能一次性灌漿，會增加施工周期，影響效率［2－6］。路陽等［7］通過在水泥漿液中添加無顆粒材料、礦物材料等輔劑，提升漿液在流動性、黏度、可注性等方面的性能，且在煤礦井下加固方面的應(yīng)用有十分明顯的效果。顆粒類漿液凝結(jié)時間難以控制，容易使?jié){料堵塞設(shè)備管道，增加設(shè)備耗損和施工成本［8－12］。袁進(jìn)科［13］研究發(fā)現(xiàn)水灰比0.5∶1使用PS和JSN兩種緩凝劑的水泥，初凝和終凝時間都得到明顯的延長，兩種緩凝劑在加量為0.05%時，緩凝效果非常明顯。無顆粒類漿液除水玻璃外都不同程度的存在毒性和老化嚴(yán)重的問題，在礦區(qū)加固和堵水中很少用到［14－18］。鑒于此，筆者根據(jù)純水泥漿液的性能特點，在此基礎(chǔ)上添加外加劑等輔劑，根據(jù)外加劑摻量合理的配比，研發(fā)一種復(fù)合可控的注漿漿液。該漿液的制備并研究其性能是以鳥山煤礦副井井筒涌注漿堵水及井壁破壞修復(fù)為目的，同時為更廣泛推廣做一些基礎(chǔ)性的研究工作。

1 復(fù)合可控注漿漿液物理性質(zhì)與性能

實驗將水灰比為0.55∶1，標(biāo)號52.5的普通硅酸鹽水泥作為母料，加入外加劑A、B、C、D和膨潤土，制備四種礦用復(fù)合可控注漿漿液。該漿液具有流動性好、擴(kuò)散半徑大、結(jié)石體積不收縮、抗壓強(qiáng)度高等優(yōu)點，能分別達(dá)到特快、快、中、慢速四種固化效果。

1.1 物理性質(zhì)

相同水灰比，不同外加劑體積分?jǐn)?shù)(特快、快、中、慢速復(fù)合可控漿液體積分?jǐn)?shù)分別為7.2%、7.0%、5.5%和5.0%)條件下，可控漿液的物理性質(zhì)如表1所示。

表1 復(fù)合可控漿液的物理性質(zhì)Table 1 Physical properties of composite controllable slurry

由表1可知，特快、快、中、慢速復(fù)合可控漿液的黏度η、漿液容重ρa(bǔ)、體積收縮率ε、結(jié)石質(zhì)量m。當(dāng)外加劑體積分?jǐn)?shù)小于7.2%時，快、中、慢漿液的含水率ws和含灰率wh相同。特快速固化外加劑漿液的含水率和含灰率跟其他幾種不同，對水泥粒徑d的要求要比其他幾種高。

1.2 可控性和力學(xué)性能

實驗測得，復(fù)合可控漿液液態(tài)、塑態(tài)(軟塑和硬塑)和終凝態(tài)的抗壓強(qiáng)度 σc分別為8.31、9.47、18.50和157.30 MPa，見圖1。漿液可控性能主要體現(xiàn)在對液態(tài)、塑態(tài)(軟塑和硬塑)和終凝態(tài)時間的控制上，如表2所示。

表2 復(fù)合可控注漿漿液可控性質(zhì)Table 2 Controllable properties of composite controllable grouting slurry

由表2知，復(fù)合可控漿液在固化過程中，極為明顯地表現(xiàn)出液態(tài)、塑態(tài)和終凝態(tài)三態(tài)的存在。復(fù)合可控漿液就是通過對三態(tài)的時間的控制劃分出特快、快、中、慢速漿液。特快、快、中、慢速可控漿液在同一表觀狀態(tài)下抗壓強(qiáng)度相同且為最佳抗壓強(qiáng)度。

圖1 四種礦用復(fù)合可控漿液抗壓強(qiáng)度Fig.1 Compressive strength of four kinds of composite grout

由圖1可知，四種漿液的漿體抗壓強(qiáng)度有隨時間連續(xù)增強(qiáng)的變化性質(zhì)。無論漿液液態(tài)時間長短，四種漿液的各態(tài)固化速度呈現(xiàn)出的抗壓強(qiáng)度時間曲線都是反“Z”形，固化時間呈現(xiàn)慢塊慢變化。漿液維持液態(tài)時間是決定各強(qiáng)度出現(xiàn)的本底時間。

1.3 漿液析水率

特快速、快速、中速、慢速復(fù)合可控漿液的析水率隨時間的變化如圖2所示，最終析水率都幾乎為0。四種漿液含外加劑類型相同，含量不同，分別在200、250、380和430 min完成靜置析水。特快復(fù)合漿液中膨潤土所占比例較少，外加劑A的含量較大使其析水效果最好，慢速復(fù)合漿液相反。

圖2 漿液的析水率對比Fig.2 Comparison chart of water rate

1.4 黏度及流動度

在不影響復(fù)合可控漿液析水率的情況下，分別對特快速、快速、中速和慢速漿液中加入不等量的外加劑B、C。圖3顯示出四種漿液黏度增大基本相同，但流動度從特快漿液到慢速漿液逐漸減小。

圖3 漿液黏度與流動度對比Fig.3 Comparison of viscosity and fluidity of slurry

流動度的大小同漿液在縫隙、孔隙中的流動情況有很大關(guān)系，流動度較大時，有利于漿液在縫隙或孔隙中流動，漿液在孔洞中貫通，不利于漿液在孔洞或縫隙中停留，影響注漿效果;而流動度較小時，不利于漿液在孔洞、縫隙中流動和擴(kuò)散，易堵塞孔洞，影響漿液的擴(kuò)散半徑和填充狀況。因此，可以根據(jù)不同的工程環(huán)境來選擇合適的漿液。

1.5 適用范圍

根據(jù)注漿目的，地質(zhì)條件和施工條件各類型的外加劑漿液適用的工程范圍不同:

(1)特快速固化外加劑漿液

適用于堵塞孔深35 m以內(nèi)的塌孔，當(dāng)塌孔處水頭≤100 m時，堵漏漿液以待固4 h為好。當(dāng)壓漿鉆孔遇到塌孔無法鉆進(jìn)時，可以先向孔內(nèi)壓漿，直壓到進(jìn)漿量≤1 L/min時，待固4 h后，可再鉆進(jìn)。應(yīng)力爭在15 min之內(nèi)把漿液壓進(jìn)處理的段落。

(2)快速固化外加劑漿液

利于堵漏和劈裂壓漿。其適用于堵塞孔深70 m以內(nèi)的塌孔，當(dāng)塌孔處水頭≤100 m時，堵漏漿液以待固6 h為好。當(dāng)壓漿鉆孔遇到塌孔無法鉆進(jìn)時，可以先向孔內(nèi)壓漿，直壓到進(jìn)漿量≤1 L/min時，待固6 h后，再鉆進(jìn)。維持液態(tài)的30 min，是最佳的壓漿時間，壓漿若超過30 min后，易發(fā)生堵管事故。因此，常用于孔深5 m的壓漿鉆孔即小直徑軟巖巷道和滑坡滑床的劈裂加固。

(3)中等速度固化外加劑漿液

可針對性地堵漏、膠接破碎帶和劈裂壓漿。其堵塞孔深120 m以內(nèi)的塌孔，當(dāng)塌孔處的水頭≤120 m時，堵漏漿液以待固15 h為好。當(dāng)壓漿鉆孔遇到塌孔無法鉆進(jìn)時，可以先向孔內(nèi)壓漿，直壓到進(jìn)漿量≤1 L/min時，待固15 h后，可再鉆進(jìn)。維持液態(tài)的55 min是最佳的壓漿時間，超過易發(fā)生堵管事故。常用于直徑5～7 m的軟巖巷道，埋藏較深的滑坡滑床的劈裂加固，直徑≥7 m的立井圍巖加固?？捎糜跀鄬悠扑閹?、塌方帶、裂隙密集帶、滑坡碎裂帶等膠結(jié)固化成零收縮的混凝土。

(4)慢速固化型外加劑漿液

可堵塞孔深180 m以內(nèi)的塌孔，當(dāng)塌孔處的水頭≤180 m時，堵漏漿液的待固時間，應(yīng)以混凝土的抗壓強(qiáng)度大于3.6 MPa(安全系數(shù)2)的固化時間為待固時間。當(dāng)壓漿鉆孔在180 m以下遇到塌孔無法鉆進(jìn)時，可以先向孔內(nèi)壓漿，直壓到進(jìn)漿量≤1 L/min時，待固時間應(yīng)由混凝土的抗壓強(qiáng)度大于3.6 MPa(安全系數(shù)2)的固化時間為待固時間。為了提高壓漿的工作效率，應(yīng)用該類漿液進(jìn)行裂隙巖體壓漿。在承壓水地區(qū)進(jìn)行裂隙巖體壓漿時，其屏漿時間為18 h。

2 漿液的應(yīng)用

2.1 工程應(yīng)用

鳥山礦工作區(qū)賦存的地層有白堊系下統(tǒng)鶴崗群石頭河子組、石頭廟子組、樺山群東山組、第四系，煤層賦存在石頭河子組中。井田地下水類型為基巖裂隙潛水，雨季水位埋深為33～34 m，旱季水位會略有下降，地下水接受大氣降水補(bǔ)給，由礦區(qū)地處丘陵區(qū)，地勢較高，地表徑流條件較好，又因第四系下部礫巖層裂隙不發(fā)育，大氣降水入滲量較小。為防止勘探時期的鉆孔溝通第四系含水層，采掘工作面接近鉆孔前，應(yīng)注意檢查封孔質(zhì)量，嚴(yán)防水通過鉆孔涌入井下。副井井口標(biāo)高 －304.8 m 以下到－336.2 m之間，為富水程度不同的層狀含水層。標(biāo)高－336.2到－574 m之間分布有三條斷層破碎帶，此中以－500到－574 m為最大最為破碎。每個斷層帶之間都夾有較厚的隔水的完整的角礫巖、集塊巖和凝灰?guī)r。

副井井筒及其影響區(qū)為鶴崗白堊系地層石頭河子組，見表3。圍巖屬于河流相的沉積巖與噴發(fā)巖。自井口到標(biāo)高－220 m間砂巖屬凝灰?guī)r;自－220 m到－550 m間為火山巖;以上巖層構(gòu)成的井壁基本穩(wěn)定;－550到－650 m間，分布有凝灰?guī)r、火山角礫巖與砂礫巖，地層受褶曲斷裂的影響。

表3 石頭河子組井筒周圍地質(zhì)分布Table 3 Geological distribution around shaft of stone river sub group

由表3可知，富力巖段、中部含煤段和北大嶺含煤段的厚度δ分別為50、900和200 m。該區(qū)為斷裂發(fā)育，在83 km2內(nèi)確認(rèn)的斷層為41條，此中落差大于100 m的有13條，落差100 m到30 m的斷層23條，落差小于30 m的斷層5條。

2.2 井筒破壞情況

鳥山煤礦副井井筒設(shè)計凈直徑為7.0 m，掘進(jìn)直徑8.0 m，井深1 004 m，其中包括－650 m水平井底車場連接處工程。井壁結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆混凝土，井壁的厚度為500 mm，井筒從標(biāo)高－336 m向下由于受斷層破碎帶影響，井壁圍巖應(yīng)力大。

2010年5月份開始施工，2011年12月份施工至－650 m標(biāo)高一水平井底，在施工兩側(cè)馬頭門時，由于受斷層軟巖破碎帶的影響，井筒－500 m標(biāo)高以下150 m井筒整體來壓，對井壁造成嚴(yán)重的破壞，并伴有井壁大量涌水現(xiàn)象的發(fā)生。災(zāi)情發(fā)生后，現(xiàn)場采用回填砂料的方式對破壞嚴(yán)重的－590 m標(biāo)高以下 60 m井筒段進(jìn)行回填處理。對 －336到－650 m之間，井壁發(fā)生混凝土脫皮、軟巖塑性流、鋼筋變形和拉斷占統(tǒng)計的25%。同時，在井筒施工過程中發(fā)現(xiàn)井壁西北側(cè)有小型斷層滑面，見圖4。

圖4 井筒破壞剖面Fig.4 Wellbore damage profile

2.3 井筒破壞原因分析

根據(jù)以上的井筒破壞情況，結(jié)合鳥山礦水文地質(zhì)資料，分析井筒破壞主要在－500 m標(biāo)高以下處。－500 m以下150 m井筒整體來壓(含－650 m水平兩側(cè)馬頭門)，對井壁造成嚴(yán)重的破壞，并伴有井壁大量涌水現(xiàn)象的發(fā)生，初步總結(jié)出幾種井筒破壞的原因:

(1)由于井筒周圍的巖體為軟巖，巖性較軟巖體的透漿透水裂隙密而窄，孔隙度大，膠結(jié)程度低，吃漿量小，甚至不吃漿。損壞的位置多匯集在井筒西北和西南側(cè)軟巖，巖層以凝灰?guī)r為主，膠結(jié)性差，遇水膨脹，局部裂隙有水出現(xiàn)。

(2)標(biāo)高－336到－610 m之間分布有三條斷層破碎帶，此中以－500到－574 m為最大最為破碎。每個斷層帶之間都夾有完整的角礫巖凝灰?guī)r裂隙較大含有裂隙水和承壓水，易誘發(fā)突水。

(3)副井的井筒挖到千米以上時破壞了原有地層的地質(zhì)結(jié)構(gòu)，使井壁圍巖應(yīng)力失去平衡造成－500 m以下150 m井筒整體來壓，且支護(hù)強(qiáng)度沒有跟上應(yīng)力增長速度，發(fā)生涌水潰泥現(xiàn)象對井壁造成嚴(yán)重的損壞。

(4)受泥石流災(zāi)害影響。泥石流中含有大量的泥沙、石塊等固體在巨大的沖擊力下對井壁造成破壞。

2.4 井筒修復(fù)方案

對井筒破壞情況及破壞原因的分析，對漿液性能分析，研究決定使用研發(fā)的優(yōu)選鉆孔參數(shù)鉆孔，以及復(fù)合可控注漿漿液注漿堵水，對井壁進(jìn)行加固。對－336到－500 m處采用復(fù)合可控注漿漿液修復(fù)。主要對－500 m標(biāo)高下150 m處采用復(fù)合可控漿液、高壓注漿方法施工堵水加固。

在破損段井壁上鉆孔，將漿液通過注漿孔穿過井壁注入到井壁周圍一定范圍內(nèi)的砂巖巖層中，提高井筒周圍巖層的平穩(wěn)性，可以使工程圍巖得到充分的重新膠結(jié)，形成環(huán)狀混凝土巖體，有效地改變了煤礦井巷工程圍巖的物理力學(xué)性質(zhì)，從而保證了井巷工程的整體穩(wěn)定。注漿還可添補(bǔ)井壁圍巖的孔隙，進(jìn)而提升井壁的防水、抗?jié)B能力。使用具有高流動性、高擴(kuò)散性、高強(qiáng)度、不析水、不收縮等特性的復(fù)合可控注漿漿液可一次注漿成功等性能，可以膠結(jié)密實砂巖、砂礫巖層、破碎的巖屑與煤屑且節(jié)省材料降低成本。

2.5 注漿孔的布置

根據(jù)井筒破損的位置及水文地質(zhì)條件，結(jié)合井筒不同區(qū)段的破壞程度，將井筒分成三段布置注漿孔，－500 m標(biāo)高以下每50 m為一段。注漿孔參數(shù)見表4。

表4 注漿孔各項參數(shù)Table 4 Parameters of grouting hole

(1)標(biāo)高－500到－550 m

井筒周圈鋪排成環(huán)狀注漿孔，角度45°，鉆孔上下排距4.0 m。每排鋪設(shè)12個孔，開孔水平間距為1.83 m，底孔水平間距為5.5 m，見圖5和6。

圖5 鉆孔布置俯視Fig.5 Borehole layout

圖6 鉆孔布置平面Fig.6 Borehole layout plan

(2)標(biāo)高－550到－600 m

井筒周圈鋪排成環(huán)狀注漿孔，角度45°，鉆孔上下排距4.0 m。每排鋪設(shè)7個孔，開孔水平間距為1.83 m，落底孔水平間距為5.5 m。然后在此段西側(cè)再增加6個注漿加固孔，角度45°，加固孔排距4.0 m，開孔水平間距為1.83 m，落底孔水平間距為5.5 m，以增強(qiáng)曾發(fā)生過突水突泥井壁的穩(wěn)定性，見圖7。

圖7 鉆孔布置平面Fig.7 Borehole layout plan

(3)標(biāo)高－600到－650 m

該段井壁破壞處較多，井筒周圍成環(huán)狀鋪排注漿孔，角度45°，鉆孔上下排距3.0 m，每排鋪設(shè)12個孔，開孔水平間距為1.83 m，落底孔水平間距為5.5 m，見圖8。然后再在井壁周圍增加排距為3 m，孔深為5 m的淺注漿孔，將破碎巖體加固成環(huán)狀混凝土巖體，以增加此段井筒圍巖的強(qiáng)度，然后將已發(fā)生破壞的原井壁破除，重新進(jìn)行井壁注漿施工。

圖8 鉆孔布置平面Fig.8 Borehole layout plan

2.6 注漿工藝

注漿設(shè)備一般含有注漿泵、攪拌機(jī)、儲漿桶等線路管道。試驗中，用到ZBY50注漿泵攪拌機(jī)2臺，儲液桶3個。直徑為14 mm的高壓注漿管若干。在規(guī)定的壓力下，對－500至－650 m標(biāo)高分為三段進(jìn)行注漿。先對注漿管線與設(shè)備進(jìn)行常規(guī)檢查，然后用高速攪拌機(jī)攪拌漿液，再使用低速攪拌機(jī)使其均勻，運行注漿裝置將漿液經(jīng)注漿管壓入注漿孔。流量計安裝在低速攪拌機(jī)和注漿泵之間，見圖9。

圖9 注漿工藝流程Fig.9 Grouting process flow chart

2.7 封孔

鳥山礦副井井筒采用分段壓入式封孔，壓入式主要有自制封孔裝置一個、密封閥一個、導(dǎo)漿管等。使用內(nèi)徑20 mm，長5.0 m的鐵管，前端有接頭作為注漿封孔管，在距封漿口0.8 m處纏麻布，防止漏漿。將復(fù)合可控注漿漿液，從密封閥處注入自制封孔設(shè)備內(nèi)，關(guān)閉密封閥，自制封孔設(shè)備的接口接入風(fēng)管，另一端的出漿口連接導(dǎo)漿管，將導(dǎo)漿管伸入孔內(nèi)。打開風(fēng)管閥門，封孔設(shè)備內(nèi)的封孔漿液在風(fēng)壓作用下沿著導(dǎo)漿管注入注漿孔，密封注漿孔，從而完成注漿封孔。

3 經(jīng)濟(jì)和社會效益分析

近年，煤礦行業(yè)普遍使用的化學(xué)漿液處理煤礦井巷工程圍巖封水加固問題，化學(xué)注漿材料存在強(qiáng)度低、封水效果差、不環(huán)保等缺點，且價格昂貴，近3萬元/t。文中所用的復(fù)合可控性水泥漿液具有強(qiáng)度高、零收縮封水效果好、環(huán)保等諸多優(yōu)點，價格僅為1 700元/t，不足化學(xué)漿液的1/17。按該項目2014年累計注入復(fù)合可控性漿液1 200 t計算，可節(jié)約投資3 300余萬元，經(jīng)濟(jì)效益顯著。

純水泥漿液固結(jié)后收縮率達(dá)30%～50%，需要多次注入方能達(dá)到設(shè)計要求;水泥－水玻璃(C－S)雙液漿則沒有足夠的漿液液態(tài)時間，漿液的流動效果差，并有很大的收縮反彈。這兩種傳統(tǒng)注漿材料均需要多次重復(fù)灌注才能達(dá)到一定的效果，勞動強(qiáng)度大，效率低，造價高。

針對性的注漿工藝流程設(shè)計，使得鉆探工藝、制漿工藝和注漿工藝與工程所需要的灌漿條件緊密適應(yīng)，達(dá)到“藥到病除”的效果。同時在灌漿過程中使用全自動灌漿記錄儀器，使灌漿過程可視化、數(shù)字化。通過實時記錄灌漿壓力、流量、密度等相關(guān)參數(shù)，分析判斷漿液在巖體內(nèi)擴(kuò)散情況，達(dá)到設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)立即停止灌漿，有效地避免了注漿材料的損失浪費。

4 結(jié)論

(1)各種類型外加劑可控漿液的抗壓強(qiáng)度在液態(tài)、塑態(tài)、終凝態(tài)的抗壓強(qiáng)度相同。液態(tài)時間是最佳壓漿時間，過時易堵塞輸漿管路。終凝時間，是表示漿液的物理化學(xué)作用已基本完成，其后是固化時間，劈裂加固壓漿應(yīng)緊接著終凝時間進(jìn)行。

(2)堵漏漿液的固化強(qiáng)度應(yīng)高于承壓水頭所形成的壓力。

(3)中小型工程的井巷加固，可依據(jù)建議進(jìn)行。對于大中型工程，由于水泥成分的復(fù)雜性，應(yīng)進(jìn)行必要的室內(nèi)實驗，以便更大地發(fā)揮水泥與外加劑漿液的聯(lián)合作用。

(4)可控注漿漿液具有高流動性、高擴(kuò)散性、高強(qiáng)度、不析水、不收縮的特性，可以一次注漿成功，可以使井筒修復(fù)工程在經(jīng)濟(jì)和社會效益上有顯著提高。

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(編輯 晁曉筠 校對 王 冬)

Study on properties and application of composite controllable grouting slurry

Hu Gang1， Li Ding1， Ma Guoyan2
(1.School of Mining Engineering，Heilongjiang University of Science＆Technology，Harbin 150022，China; 2.Hegang City，Heilongjiang Province，The New Wisdom Technology Co.Ltd.，Hegang 154100，China)

This paper is a response to the soft rock reinforcement and water disaster control in the Bird Mountain mine.The study involves preparing four controllable slurries through laboratory experiments and field applications;and investigating the properties and applications of four controllable slurries with volume capacities of 7.2%，7.0%，5.5%，5.0%，and water cement ratio of 0.55∶1.The results show that four kinds of slurry have basically the same mechanical properties，with the differences found in the initial setting，soft plastic，hard plastic，the final setting time;the same compressive strength is found in initial setting，soft plastic，hard plastic，and final setting(8.31，9.47，18.50 and 157.30 MPa，respectively).With the ability to give rock a fully reformed cementation to repair concrete rock mass using forming ring，the proposed slurry could provide an effective change in physical and mechanical behavior in the surrounding rock of roadway engineering in coal mine so as to ensure the overall stability of roadway construction and fulfil the requirements of normal use.

mine;admixture;controllable slurry;water cement ratio;compression strength

10.3969/j.issn.2095－7262.2017.04.017

TD265.4

2095－7262(2017)04－0404－07

:A

2017－04－17

胡 剛(1968－)，男，黑龍江省齊齊哈爾人，教授，博士，研究方向:工程力學(xué)和注漿技術(shù)，E-mail:403017795@qq.com。