李曉平，梅 偉，張寶瓊，樊 勇

（云南省水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院，云南 昆明 650021）

LI Xiaoping，MEIWei，ZHANG Baoqiong，F(xiàn)AN Yong

（YunnanWaterConservancy and Hydroelectric Survey Design and Research Institute，Kunming 650021，China）

軟基上分期填筑土石壩方案的論證與實(shí)踐

李曉平，梅 偉，張寶瓊，樊 勇

（云南省水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院，云南 昆明 650021）

某土石壩壩軸線長(zhǎng)達(dá)1172m，在如此長(zhǎng)的大壩地基范圍內(nèi)，分布有上第三系20多個(gè)地層，地層與地層之間的力學(xué)指標(biāo)差異較大，地質(zhì)條件十分復(fù)雜。如何解決壩體的不均勻沉降，是該攔河壩工程的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題。為解決這一技術(shù)難題，本文采用理論計(jì)算和離心模型試驗(yàn)相結(jié)合的方法，論證了采用分期、分段預(yù)壓的設(shè)計(jì)和施工筑壩技術(shù)的可行性，水庫(kù)建成3年后壩體沉降觀測(cè)值3 cm事實(shí)，驗(yàn)證了該設(shè)計(jì)和施工方案的正確性。

基礎(chǔ)處理；不均勻沉降；處理對(duì)策

不均勻沉降變形是土石壩被破壞的主要因素之一。麻栗壩水庫(kù)攔河壩地質(zhì)條件十分復(fù)雜，其土壩壩軸線長(zhǎng)達(dá)1172m，在其壩基范圍內(nèi)，分布有上第三系20多個(gè)地層，且均屬透水地基地層，按N1、N2、N3、…、N19、N20、N21排序，各地層之間即含礫砂土N1、N3、N5、…、N21與砂質(zhì)黏土N2、N4、N6、…、N20之間的力學(xué)指標(biāo)差異較大，抗剪強(qiáng)度指標(biāo)差別大，軟硬地層在平面和空間上交錯(cuò)排列，被俗稱(chēng)為“夾心餅干”。由于地形和淹沒(méi)條件的限制，需要在此壩址建壩。因此解決壩基不均勻沉降變形是該壩建設(shè)的關(guān)鍵技術(shù)之一。

目前國(guó)內(nèi)外對(duì)建筑物級(jí)別為4級(jí)的中低攔河壩，且地質(zhì)條件單一的軟基沉降變形，多以經(jīng)典理論計(jì)算，實(shí)施中預(yù)留沉降計(jì)算高度或者進(jìn)行基礎(chǔ)處理來(lái)減小沉降變形；對(duì)建筑物級(jí)別為3級(jí)及以上的攔河壩或者建筑物為4級(jí)的中低攔河壩、地質(zhì)條件復(fù)雜的軟基沉降變形，多以經(jīng)典理論計(jì)算和有限元分析相結(jié)合，并采用離心模型試驗(yàn)加以驗(yàn)證，實(shí)施中預(yù)留沉降計(jì)算高度或者進(jìn)行基礎(chǔ)處理來(lái)減少沉降變形。本攔河壩地基巖層分布相當(dāng)復(fù)雜，難以用有限元分析進(jìn)行模擬，也未有相類(lèi)似工程的研究成果借鑒。

通過(guò)研究該壩地基沉降變形，為減少不均勻沉降，本文開(kāi)展了軟基處理方案比較，采用理論分析計(jì)算和離心模型試驗(yàn)相結(jié)合的方法，論證了所選方案的可行性。最后對(duì)選定方案進(jìn)行了實(shí)施和工程運(yùn)行驗(yàn)證。

1 工程問(wèn)題

1.1 工程概況麻栗壩水庫(kù)工程位于云南省德宏州隴川縣境內(nèi)城子鎮(zhèn)以北5 km的南宛河上游。水庫(kù)為大（2）型水利樞紐工程，以灌溉、防洪為主，結(jié)合發(fā)電等綜合利用。水庫(kù)總庫(kù)容1.067×109m3，攔河壩為土質(zhì)分區(qū)壩（心墻壩）和均質(zhì)壩，最大壩高37.6m，攔河壩為2級(jí)建筑物，設(shè)計(jì)地震烈度為7°。

1.2 地質(zhì)條件的復(fù)雜性麻栗壩水庫(kù)壩基地層由第四系及上第三系組成。上第三系（N）為洪水湖相沉積，含礫砂土夾黏土層，總厚度未見(jiàn)底界，屬無(wú)限深透水軟基土層。

壩基持力層為上第三系地層，由巨厚含礫砂土和黏土層構(gòu)成，在平面和空間成互層狀，以含礫砂土為主，其中含礫砂土巖組10層（N1、N3、N5、…、N19），總厚度約910m，占77.65%，透水層，成巖度差，承載力低（〔R〕=0.2～0.6MPa），屬中等壓縮性；黏土巖組10層（N2、N4、N6、…、N20），總厚度262m，占22.35%［1］，薄層黏土層，為隔水層（〔R〕=0.1～0.25MPa），屬高壓縮性土，抗剪強(qiáng)度低（φ=11.5°～15.7°）。主要持力層：N18為砂質(zhì)黏土；N17為含礫砂土；N16為黏土；N15為含礫粗中砂土；N14為黏土夾細(xì)砂土；N13為粗、中、粉、細(xì)砂土；N12為砂質(zhì)黏土夾中砂土；N11為中砂土夾薄層砂質(zhì)黏土；N10為粉砂質(zhì)黏土；N9為含礫砂土，卵礫質(zhì)土；N8為粉砂質(zhì)黏土；N7為含礫砂壤土及卵礫質(zhì)土；N6為砂質(zhì)黏土、黏土；N5為砂卵礫質(zhì)土；N4為灰黑色黏土，強(qiáng)度偏低；N3為含礫中粗砂土；N2為砂質(zhì)黏土；N1為含礫中細(xì)砂土。除以上主層外，每一個(gè)主層還派生有眾多力學(xué)指標(biāo)不同的副層，如橫剖面中N3-1、2、3、4、5等。各地層縱剖面和橫剖面布置詳見(jiàn)圖1、圖2。鑒于篇幅所限，左岸壩段連同地層N11、N12、N13、…、N20和各副層均未示出。

表1 攔河壩基礎(chǔ)及壩體的物理力學(xué)指標(biāo)

1.3 攔河壩的結(jié)構(gòu)布置攔河壩被溢洪道分隔，溢洪道左岸壩段為黏土均質(zhì)壩，右岸壩體為心墻壩，最大壩高37.6m，壩頂長(zhǎng)1172m，壩頂寬6m，壩頂高程1000.60m，上游壩坡1∶3，下游壩坡從上至下分別為1∶2、1∶2.5、1∶3，心墻頂面與壩頂面齊平，上游坡比1∶0.35，下游坡比1∶0.25。上游設(shè)一層反濾，下游設(shè)三層反濾，壩基采用混凝土防滲墻防滲。結(jié)構(gòu)布置詳見(jiàn)圖2。

1.4 存在的問(wèn)題從壩基地質(zhì)條件和攔河壩結(jié)構(gòu)布置綜合分析，該攔河壩地質(zhì)條件十分復(fù)雜，壩軸線長(zhǎng)達(dá)1172m，在1000多m的壩體范圍內(nèi)，分布有上第三系20多個(gè)地層，含礫砂土地層與砂質(zhì)黏土地層之間的力學(xué)指標(biāo)和滲透系數(shù)差異較大，軟硬地層在平面和空間上交錯(cuò)排列，顯然，在該地基上填筑土石壩需要解決壩基的不均勻沉降變形問(wèn)題。

不比不知道，一比嚇一跳。在茄子移栽后34天，洋豐百倍邦套餐肥展現(xiàn)了強(qiáng)勁效果。觀摩會(huì)當(dāng)天，眾人冒著高溫，在新洋豐工作人員帶領(lǐng)下來(lái)到茄子示范田。剛進(jìn)入茄子地，眾人就被左右兩塊茄子地長(zhǎng)勢(shì)差距震驚了，示范田茄子植株明顯比對(duì)照田要高出一大截。在眾人驚奇之余，盧瓊珍高興地為觀摩人員介紹示范田和對(duì)照田的施肥方案。他一共租80畝地，其中一半轉(zhuǎn)租出去。因盧瓊珍是新洋豐肥料零售商，剩余40畝地在新洋豐技術(shù)員指導(dǎo)下，施用了百倍邦套餐肥。

2 軟基上筑壩方案論證

為了安全筑壩，解決該壩地基不均勻沉降的問(wèn)題，提出壩基大挖除、振沖置換碎石樁、壩體一次性填筑和壩體分期填筑等4種方案，并對(duì)所選方案開(kāi)展技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，通過(guò)理論計(jì)算和離心模型試驗(yàn)論證確定出設(shè)計(jì)和施工方案。

2.1 挖除方案將N2、N4、N6、…、N20砂質(zhì)黏土層挖除，回填含礫砂土，使壩體沉降均勻，但由于砂質(zhì)黏土分布不均勻，使開(kāi)挖施工即有不確定性，在具體開(kāi)挖實(shí)施過(guò)程中，含礫砂土極易垮塌，且上第三系中，含有承壓水，勢(shì)必給施工排水、基坑護(hù)壁加固帶來(lái)較大困難，另一方面，由于上第三系層間軟硬夾雜，不同的巖層分布于不同的空間，空間分布相當(dāng)復(fù)雜，在現(xiàn)場(chǎng)施工中不易分清需挖除的土層，因此，挖除方案不可行。

2.2 軟基振沖加固方案振沖碎石樁可有效穿透障礙物，樁體連續(xù)性好，由高強(qiáng)度的微風(fēng)化碎石作為填料與軟基組成復(fù)合地基，經(jīng)適當(dāng)固結(jié)后抗剪強(qiáng)度滿足上部結(jié)構(gòu)的抗滑穩(wěn)定需要，承載力將能明顯改善和提高，將有效地減少不均勻沉降變形，但由于壩軸線較長(zhǎng)，處理面積較大，工程造價(jià)較高，被否定。

2.3 壩體分期填筑方案由于壩基特殊的地質(zhì)條件，壩體長(zhǎng)度又較長(zhǎng)，如按常規(guī)一次性筑壩至壩頂，壩基將可能產(chǎn)生較大的不均勻沉降，導(dǎo)致壩體破壞，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，該壩基的基礎(chǔ)處理方案又不可行，為保證大壩安全，及大壩的建設(shè)施工、蓄水和運(yùn)行管理提供重要的科學(xué)技術(shù)支撐，并從節(jié)約工程投資考慮，經(jīng)填筑方案比較分析后提出分期、分時(shí)段預(yù)壓的設(shè)計(jì)和施工筑壩技術(shù)方案，即采取將壩體分三期施工的措施來(lái)減緩不均勻沉降，盡量把較大的沉降量消除在施工期。該分三期筑壩方案是否可行，計(jì)算壩基和壩體各縱向位置準(zhǔn)確的沉降量就成為分析和解決攔河壩不均勻沉降問(wèn)題的關(guān)鍵所在。

圖1 心墻壩段剖面圖（溢洪道右岸k0+521.57m—k1+183.00m）

圖2 心墻壩段剖面圖（溢洪道右岸k0+521.57m—k1+183.0）

由于壩基具有極其復(fù)雜的水文地質(zhì)條件，按照經(jīng)典理論計(jì)算的沉降值是否準(zhǔn)確，土壩在運(yùn)行中是否會(huì)由于不均沉降而被破壞，在如此復(fù)雜的地質(zhì)條件下要解決這樣的技術(shù)難題，僅靠經(jīng)典理論計(jì)算存在一定的局限性，為此，在設(shè)計(jì)中引入土壩的離心模型進(jìn)行驗(yàn)證，以達(dá)到理論和實(shí)踐的完美結(jié)合，保證攔河壩工程安全可靠。

按經(jīng)典理論計(jì)算（方法1）和離心實(shí)體模型進(jìn)行驗(yàn)證（方法2）土壩一次性填筑至壩頂?shù)某两盗亢头制谥蔚某两盗垦芯糠椒ǚ质鋈缦拢?/p>

（1）大壩沉降計(jì)算（方法1）。

①壩體變形的基本假定：（a）壩體中任何一點(diǎn)由自重所引起的垂直壓應(yīng)力等于該點(diǎn)上面土柱的重量。（b）大壩土料在壓縮時(shí)不發(fā)生側(cè)向變形［2］。

壓縮層最大計(jì)算深度，按附加應(yīng)力與自重應(yīng)力的比值達(dá)到0.2時(shí)為控制標(biāo)準(zhǔn)［7］。

將壩體和壩基沿縱向每30m取一個(gè)橫斷面，計(jì)算該斷面沉降值，分別在壩體和壩基縱斷面將各橫斷面計(jì)算的沉降值連接成為一條曲線。

③計(jì)算公式：按照碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范（SL274-2001）中土壩沉降計(jì)算公式［8-9］：

式中：S為總沉降量，cm；n為計(jì)算層數(shù)；e1為增壓前的初始孔隙比；e2為增壓后的初始孔隙比；h為計(jì)算的厚度，cm。

④計(jì)算參數(shù)：壩體和壩基的物理力學(xué)指標(biāo)見(jiàn)表1，各壩料的e-P壓縮曲線圖見(jiàn)圖3［5］。

⑤計(jì)算結(jié)果：一次性填筑大壩最大沉降量發(fā)生在k0+928m斷面，壩體的最大沉降量1.22m，基礎(chǔ)的最大沉降量1.69m［10］。大的沉降差發(fā)生在里程k0+700m—k1+000m段，為壩體的最大壩高壩段，如果一次性填筑大壩，壩體100m范圍內(nèi)產(chǎn)生的最大沉降差為0.68m、壩基1.08m，大于1%的設(shè)計(jì)沉降率，故一次性填筑大壩方案不可行。由計(jì)算成果繪制的沉降曲線見(jiàn)圖4。

分三期填筑施工過(guò)程中，最大沉降量發(fā)生在k0+928m斷面，施工期間壩體和壩基總沉降量281.8 cm。到第三期壩體填筑完成，壩體和壩基100m內(nèi)最大沉降差為36 cm，最大沉降差發(fā)生在里程k0+700m—k1+000m段，為壩體的最大壩高段，已小于壩高的1%，大壩沉降在設(shè)計(jì)允許范圍內(nèi)，達(dá)到設(shè)計(jì)要求。由計(jì)算成果繪制的沉降曲線見(jiàn)圖5、圖6。

圖3 壩基e-P曲線圖

圖4 一次性加壩的壩體和壩基沉降曲線圖

圖5 施工期壩體沉降曲線圖

圖6 施工期壩基沉降曲線圖

（2）離心模型試驗(yàn)（方法2）試驗(yàn)中選取的典型斷面與常規(guī)計(jì)算方法相同。

①土工離心模型試驗(yàn)基本原理［11］。土工離心模型試驗(yàn)是通過(guò)高速旋轉(zhuǎn)的離心機(jī)，使由原型材料制作的模型受到離心力作用，模型受到的離心力是其重力的n倍，模型中各點(diǎn)就可達(dá)到與其原型相應(yīng)點(diǎn)相同的應(yīng)力狀態(tài)，并呈現(xiàn)出與原型相似的變形狀況和破壞過(guò)程。

充分考慮土體應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系的非線性、剪漲性和剪縮性，由于壩基工程和水文地質(zhì)較復(fù)雜，壩體較長(zhǎng)，本項(xiàng)離心模擬試驗(yàn)所選用的設(shè)備為中國(guó)水利水電科學(xué)研究院的LXJ-4-450大型土工離心模型機(jī)，最大加速度300 g，有效負(fù)載1.5 t，有效荷載容量450 g-t，并配有自動(dòng)數(shù)據(jù)采集和圖像監(jiān)視系統(tǒng)，是目前國(guó)內(nèi)容量最大，較先進(jìn)的試驗(yàn)設(shè)備。選定模型率n＝200，試驗(yàn)?zāi)Ｐ拖涑叽玳L(zhǎng)×寬×高：1350mm×740mm×680mm。離心模型機(jī)見(jiàn)圖7。

②試驗(yàn)規(guī)劃。（a）模擬范圍：本次試驗(yàn)的地基模擬深度為70m、最大壩高37.5m。模型包括壩基、壩體及攔河壩壩體內(nèi)各建筑物。（b）壩基和壩體分期填筑施工模擬第一組模型的制作和模型試驗(yàn)分5次完成。第一次壩體填筑至模擬976m高程，并通過(guò)離心模擬試驗(yàn)?zāi)M其自重作用下的沉降變形，第二次將預(yù)制好的攔河壩、防滲墻模型置于模型內(nèi)，然后進(jìn)行壩體填筑至模擬976m高程，并通過(guò)離心模擬試驗(yàn)?zāi)M其自重作用下的沉降變形。第三、四次試驗(yàn)繼續(xù)填筑壩體至模擬988m、1000.6m高程，同第二次試驗(yàn)一樣，分別確定其自重作用下的沉降變形。（c）模型材料的選取：模型的壩基、心墻及壩殼料均選取現(xiàn)場(chǎng)的原狀土料的天然容重、干容重、含水量和顆分曲線。根據(jù)地質(zhì)資料按照設(shè)計(jì)要求在模擬范圍內(nèi)制作壩體和互層狀壩基模型。驗(yàn)，一次性填筑大壩最大沉降量發(fā)生在k0+928m斷面，壩體的最大沉降量1.12m，基礎(chǔ)的最大沉降量1.56m。大的沉降差發(fā)生在里程k0+700m—k1+000m段，為壩體的最大壩高壩段，如一次性填筑大壩，壩體100m范圍內(nèi)產(chǎn)生的最大沉降差為0.59m、壩基0.98m，大于1%的設(shè)計(jì)沉降率。

圖7 離心模型機(jī)

分三期填筑施工過(guò)程中，最大沉降量發(fā)生在k0+928m斷面，壩體的最大沉降量1.12m，基礎(chǔ)的最大沉降量1.58m。到第三期壩體填筑完成壩體和壩基100m內(nèi)最大沉降差為35 cm，最大沉降差發(fā)生在里程k0+700m—k1+000m段，為壩體的最大壩高段，已小于壩高的1%，大壩沉降在設(shè)計(jì)允許范圍內(nèi)，達(dá)到設(shè)計(jì)要求。由一次加壩和分期填筑方案的模型試驗(yàn)成果繪制的沉降曲線圖見(jiàn)圖4—6。

（3）離心模型試驗(yàn)成果與計(jì)算值的比較。一次性填筑大壩的壩體和基礎(chǔ)的最大沉降差均發(fā)生在里程k0+700m—k1+000m段，為壩體的最大壩高壩段，如一次性填筑大壩，計(jì)算成果和模型試驗(yàn)成果均表明壩體和壩基100m范圍內(nèi)產(chǎn)生的最大沉降差均大于1%的設(shè)計(jì)沉降率，故一次性填筑大壩方案不可行。

對(duì)壩體的分期填筑，按常規(guī)計(jì)算和離心模型試驗(yàn)獲得的沿壩軸線的沉降曲線均表現(xiàn)出光滑平順的特征，雖具體數(shù)據(jù)有微小的差別，第三期壩體填筑完成后壩體和壩基100m內(nèi)最大沉降差分別為36 cm和35 cm，最大沉降差均發(fā)生在里程k0+700m—k1+000m段，為壩體的最大壩高段，均小于壩高的1%，大壩沉降在設(shè)計(jì)允許范圍內(nèi)，達(dá)到設(shè)計(jì)要求，兩者在壩基的縱剖面的沉降規(guī)律基本相同［12］，攔河壩在縱、橫兩個(gè)方向的沉降變形均是相互協(xié)調(diào)的，分三期加壩施工完畢后，土壩在運(yùn)行期不會(huì)產(chǎn)生大的不均勻沉降，壩體模型試驗(yàn)后表面并未見(jiàn)有任何開(kāi)裂現(xiàn)象，壩基防滲墻也未見(jiàn)開(kāi)裂，由防滲墻表面的應(yīng)變片觀測(cè)到的應(yīng)力軌跡未見(jiàn)突變［12］，壩體在施工期和運(yùn)行期不會(huì)因沉降變形等不利因素而遭到破壞，離心模型試驗(yàn)充分驗(yàn)證了設(shè)計(jì)方案的合理性。

3 選定方案的實(shí)施和工程運(yùn)行驗(yàn)證

依據(jù)沉降綜合分析成果，按前述將壩體分三期填筑，結(jié)合導(dǎo)流方式，第一期壩體填筑至高程976m，待半年后再填筑第二期壩體至高程988m，再半年后，等前兩期壩體和壩基沉降變形基本完成后，再填筑第三期壩體至壩頂高程1000.6m，這樣把較大的沉降量消除在施工中，使壩體每一期填筑的壩體和壩基沉降變形均在建筑物的安全允許范圍內(nèi)。為安全起見(jiàn)大壩設(shè)計(jì)預(yù)留沉降量0.37 m。在每一期壩體填筑完畢后多填筑0.8m作為保護(hù)層，下一期填筑時(shí)挖除保護(hù)層后，再填筑新一期壩體。

在減小不均勻沉降的措施中，還采取將左、右兩岸Ⅱ級(jí)階地前沿較陡岸坡，在壩體縱向，通過(guò)削坡放緩，采取將左、右兩岸Ⅱ級(jí)階地前沿自然邊坡變化較大的岸坡及右岸在里程k0+900m—k1+ 000m范圍內(nèi)由原25°的自然邊坡削坡放緩為7°，左岸在里程k0+700m—k0+800m范圍內(nèi)由原15°的自然邊坡削坡放緩為9°［13］，使該兩里程段沉降曲線更平順，減小產(chǎn)生不均勻沉降變形的不利因素。

依據(jù)在基礎(chǔ)下部埋設(shè)的多套電磁式沉降儀，經(jīng)統(tǒng)計(jì)實(shí)測(cè)得壩體和壩基最大不均勻沉降量為34.2 cm，小于壩高的1%，大壩未產(chǎn)生變形破壞，施工期觀測(cè)成果與計(jì)算值和模型試驗(yàn)成果相符，大壩沉降在設(shè)計(jì)允許范圍內(nèi)，在每一期填筑前，對(duì)前一期填筑的壩體都進(jìn)行了仔細(xì)觀察，均未見(jiàn)壩體有開(kāi)裂現(xiàn)象。攔河壩通過(guò)6年的安全運(yùn)行和觀測(cè)，由于壩基的沉降量在施工期基本完成，在試運(yùn)行期觀測(cè)到的最終沉降量最大值為12.5 cm［11］、正式運(yùn)行期第一年為3 cm，第二年至今六年多均未觀測(cè)到大壩和基礎(chǔ)有沉降變形發(fā)生，表明通過(guò)分期加壩施工、對(duì)基礎(chǔ)預(yù)壓的方案是正確的。

4 結(jié)論

（1）麻栗壩水庫(kù)樞紐工程攔河壩，基礎(chǔ)為上第三系含礫砂土，在空間上地質(zhì)分層多且軟硬互層，層與層之間力學(xué)指標(biāo)差異較大。根據(jù)這種地基情況分別提出壩基大挖除、振沖置換碎石樁、壩體一次性填筑和壩體分期填筑4種方案進(jìn)行比選。（2）從施工和經(jīng)濟(jì)比較排除了壩基大挖除和振沖置換碎石樁方案。（3）通過(guò)沉降變形的理論計(jì)算和離心模型試驗(yàn)論證，選擇壩體分三期填筑、基礎(chǔ)分時(shí)段預(yù)壓的設(shè)計(jì)和施工筑壩技術(shù)方案。（4）大壩建成后，運(yùn)行期間沉降原型觀測(cè)資料表明：工程正式運(yùn)行期第一年沉降為3 cm，第二年至今均未觀測(cè)到大壩和基礎(chǔ)有沉降變形發(fā)生，表明所選擇的設(shè)計(jì)施工方案是正確的。

［1］ 中小型水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范：SL55-2005［S］.

［2］ 全文娟.考慮側(cè)向變形的地基沉降修正研究及其工程應(yīng)用［D］.武漢：武漢理工大學(xué)，2006.

［3］ 余永強(qiáng)，賈立術(shù).基于變形模量的地基沉降的計(jì)算方法［J］.河南理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2013，32（5）：620-624.

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Demonstration and implementation of earth-rockfill damfilling by stage in a soft

The length ofan earth-rock dam is up to 1 172m,ofwhichmore than 20 stratamake themechanical index of those layers different.For such complex geological conditions，how to solve the problem ofuneven settlement ofthe dam is the key to the project.In order to solve the technical problems,this paperproves the feasibility ofprecompaction in differentperiods and sections.The reservoirhas been running for three years，and the fact that the observed value ofthe dam settlement is 3 cm，verifies the correctness ofthisdesign and program.

basic treatment；uneven settlement treatment；countermeasure

LI Xiaoping，MEIWei，ZHANG Baoqiong，F(xiàn)AN Yong

（YunnanWaterConservancy and Hydroelectric Survey Design and Research Institute，Kunming 650021，China）

TV641

A

10.13244/j.cnki.jiwhr.2017.03.004

1672-3031（2017）03-0187-07

（責(zé)任編輯：韓 昆）

2016-07-28

李曉平（1958-），云南昆明人，高級(jí)工程師，主要從事水利水電工程設(shè)計(jì)工作。E-mail：376169223@QQ.com