賀承杰，邵學(xué)德，趙志華

(中國電子科技集團(tuán)公司第二十七研究所，河南 鄭州450007)

高頻雷達(dá)天線陣的相位噪聲分析

賀承杰，邵學(xué)德，趙志華

(中國電子科技集團(tuán)公司第二十七研究所，河南 鄭州450007)

高頻雷達(dá)天線陣受風(fēng)的作用會產(chǎn)生隨機(jī)晃動(dòng)，導(dǎo)致發(fā)射和接收信號的相位噪聲一定程度的惡化，從而降低高頻雷達(dá)系統(tǒng)的目標(biāo)檢測性能。針對高頻雷達(dá)發(fā)射天線陣相位噪聲惡化的情況，從天線單元和反射網(wǎng)2個(gè)主要方面對惡化原因展開了分析，得出了相位噪聲惡化原因?yàn)樘炀€單元阻抗變化和反射網(wǎng)晃動(dòng)所引起的信號相位調(diào)制結(jié)論。根據(jù)結(jié)果分析，提出了相應(yīng)的改進(jìn)方案，并對改進(jìn)后的天線陣相位噪聲進(jìn)行了測試，測試結(jié)果表明相位噪聲比改進(jìn)前降低了10 dB。

高頻雷達(dá)；相位噪聲；天線陣；天線單元；反射網(wǎng)

Abstract HF radar antenna array will swing when it is exposed to wind.The swing can deteriorate the phase noise of transmitting and receiving signals of HF radar and reduce the target detection ability of HF radar.For this case,this paper analyzes the cause of phase noise deterioration about antenna element and reflector net,and concludes that the cause is the signal phase modulation due to antenna element impedance changing and reflector net swing.Based on the calculation results,the corresponding improved design scheme is presented.The system performance with improved antenna array is tested,and the result shows that the phase noise is reduced by 10 dB.

Key words HF radar;phase noise;antenna array;antenna element;reflector net

0 引言

高頻雷達(dá)根據(jù)探測信號的不同傳播方式分為天波雷達(dá)和地波雷達(dá)，主要用于對地平線以下的空中和海面目標(biāo)進(jìn)行探測、跟蹤和監(jiān)視。為保證目標(biāo)的可靠檢測，高頻雷達(dá)的雜波中可見度SCV一般要求為70～80 dB，為達(dá)到該指標(biāo)，高頻雷達(dá)發(fā)射機(jī)的相位噪聲應(yīng)不大于-90 dBc/Hz@1 Hz[1]，發(fā)射天線陣的相位噪聲應(yīng)不大于-85 dBc/Hz@1 Hz。在對某高頻雷達(dá)發(fā)射天線陣相位噪聲測試中發(fā)現(xiàn)，不同氣象條件下測得的相位噪聲差別較大。無風(fēng)時(shí)，測得的相位噪聲為-86 dBc/Hz@1 Hz，但在3～4級風(fēng)情況下，測得的相位噪聲為-79 dBc/Hz@1 Hz，比無風(fēng)時(shí)增加了7 dB，對高頻雷達(dá)的目標(biāo)檢測性能帶來很大影響[2]。

從國內(nèi)現(xiàn)有資料看，目前尚無分析和解決天線陣相位噪聲方面的文獻(xiàn)。為解決上述問題，本文首先從結(jié)構(gòu)和組成上對天線陣進(jìn)行了描述，然后以相位噪聲理論和天線理論為基礎(chǔ)，從時(shí)域角度分析和推導(dǎo)了天線單元和反射網(wǎng)振動(dòng)與天線陣相位噪聲變化的定量關(guān)系，并進(jìn)行了模擬試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，對發(fā)射天線陣的天線單元和反射網(wǎng)進(jìn)行了針對性的改造。

1 天線陣組成

高頻雷達(dá)發(fā)射天線陣主要由天線單元和地網(wǎng)組成，天線陣背面豎立有金屬反射網(wǎng)，以提高天線陣的方向性，如圖1所示。

天線陣的地網(wǎng)和反射網(wǎng)采用直徑1.5 mm不銹鋼絲編織的金屬網(wǎng)，天線單元采用錐形豎籠單極天線形式(如圖2所示)，其主要組成包括：錐狀籠形振子、絕緣支撐、天線座和阻抗匹配器。錐狀籠形振子主要由鋁、鋼等金屬材料制造的支撐桿、籠圈和籠線組成，架設(shè)在絕緣支撐上，籠線采用直徑2 mm的不銹鋼絲繩。

圖1 HF雷達(dá)天線陣示意

圖2 天線單元示意

從發(fā)射天線陣的組成和材料分析，由于天線單元和反射網(wǎng)主要由柔性材料組成，在風(fēng)等外力作用下會產(chǎn)生隨機(jī)擺動(dòng)和振動(dòng)，發(fā)生機(jī)械形變，從而改變天線陣的參數(shù)，影響天線天線陣的性能。

2 相位噪聲分析

2.1 相位噪聲的表示

在頻率源內(nèi)部或者信號傳輸?shù)倪^程中,噪聲總會對信號產(chǎn)生調(diào)制。一個(gè)理想的信號可以描述為：

v(t)=V0cos(ω0t+φ0)。

(1)

式中，V0為信號幅度；ω0為信號角頻率；φ0為信號固定相位，均為常數(shù)。

從時(shí)域看，理想信號為一確定的周期信號，在頻域里則表現(xiàn)為一根純譜線[3-4]，如圖3所示。實(shí)際中，理想信號總會受到各種噪聲的影響，表現(xiàn)為其信號幅度和相位受到調(diào)制，引起幅度和相位起伏。實(shí)際信號可表示為：

v(t)=(V0+ε(t))cos(ω0t+Δφ(t)) 。

(2)

式中，ε(t)為幅度起伏；Δφ(t)為相位起伏。

圖3 理想信號頻譜

圖4 實(shí)際信號頻譜

實(shí)際信號由于受到相位起伏的調(diào)制，其頻譜不再為一根純凈的譜線，而是具有一定寬度的頻譜如圖4所示，即相位噪聲。相位噪聲通常以“單邊帶相位噪聲”來表征，其定義為：偏離載波頻率fm處，在1 Hz帶寬內(nèi)一個(gè)相位調(diào)制邊帶的功率PSSB與載波功率PS之比[3]，即

(3)

式中，Δφrms為相位起伏Δφ(t)的均方根。

2.2 天線單元相位噪聲分析

天線單元是天線陣的主要組成部分，通過饋線與功放相連接，從功放輸出端看，天線單元相當(dāng)于功放的負(fù)載。發(fā)射機(jī)產(chǎn)生的信號經(jīng)功放放大后，通過饋線輸出到天線單元上，并在天線單元回路中產(chǎn)生高頻電流，在空間感應(yīng)出交變的電磁場，實(shí)現(xiàn)發(fā)射信號的空間輻射。天線單元上高頻電流的大小與其輸入阻抗密切相關(guān)，當(dāng)輸入阻抗發(fā)生變化，必然引起天線單元上高頻電流的改變，從而影響發(fā)射信號的質(zhì)量。

天線單元的輸入阻抗[5-7]可表示為：

(4)

式中，Uin為天線輸入端發(fā)射信號高頻電壓；Iin為天線單元輸入端的高頻電流；Rin為天線單元的輸入電阻，Xin為天線單元的輸入電抗。

天線單元輸入阻抗的阻抗角[8-9]為:

(5)

當(dāng)天線單元的輸入電阻或輸入電抗發(fā)生變化時(shí)，將改變輸入阻抗的大小，同時(shí)阻抗角也隨之改變。

天線單元錐狀籠形振子的籠線采用不銹鋼絲繩，通過螺釘固定在絕緣支撐上方的金屬盤上，因?yàn)殚L時(shí)間暴露于空氣中，金屬盤和不銹鋼絲繩接觸的地方會發(fā)生氧化，使接觸電阻變大。刮風(fēng)時(shí)，不銹鋼絲繩隨風(fēng)振動(dòng)，其與金屬盤之間的接觸電阻也會發(fā)生隨機(jī)變化，從而改變了整個(gè)天線單元的輸入阻抗和阻抗角。

由于接觸電阻發(fā)生變化引起的天線單元輸入阻抗的改變可表示為：

Zin(t)=(Rin+ΔR(t))+jXin。

(6)

則輸入阻抗的阻抗角為：

(7)

當(dāng)輸入電抗遠(yuǎn)小于輸入電阻時(shí)，

(8)

將式(8)按冪級數(shù)展開，

(9)

θ(t)≈θ0(1-φ(t)+φ(t)2-φ(t)3+…)。

(10)

從式(10)中可以看出，當(dāng)天線輸入阻抗發(fā)生改變時(shí)，會引起阻抗角的改變，阻抗角的變化又會引起天線單元上高頻電流的相位變化[10-11]，使輻射出去的發(fā)射信號的相位也發(fā)生改變，此時(shí)天線陣發(fā)射信號為：

v(t)=Vcos(ω0t+θ(t))=

Vcos(ω0t+θ0(t)-θ0(t)φ(t)+θ0(t)φ(t)2-…)=

Vcos(ω0t+θ0(t)+ψ(t))。

(11)

式中，ψ(t)=-θ0(t)φ(t)+θ0(t)φ(t)2-…。ψ(t)為天線阻抗變化引起的發(fā)射信號相位變化，根據(jù)式(3)其引入的相位噪聲為：

(12)

式中，Δψrms為ψ(t)的均方根。

2.3 反射網(wǎng)相位噪聲分析

由于天線單元采用的是單極天線形式，其水平方向圖是全向的[12]，組成天線陣后，在直線陣前后兩側(cè)會形成雙向波束。為了實(shí)現(xiàn)天線陣的定向性，在天線單元后面安裝垂直金屬反射網(wǎng)，可減小天線陣向后方的能量輻射，形成單方向輻射。反射網(wǎng)由不銹鋼絲編制而成，受風(fēng)的作用，很容易發(fā)生變形和擺動(dòng)，從而造成反射網(wǎng)與天線單元之間的間距發(fā)生變化，如圖5所示。

圖5中，d表示正常情況下天線單元距反射網(wǎng)的間距，S(t)表示反射網(wǎng)在擺動(dòng)情況下距天線單元的間距。

圖5 天線陣反射網(wǎng)擺動(dòng)示意

(13)

式中，Δs(t)為反射網(wǎng)擺動(dòng)幅度。

假設(shè)天線單元輻射信號為：

v(t)=Acos(ω0t) 。

(14)

則經(jīng)反射網(wǎng)反射后的信號為：

(15)

v(t)=Acos(ω0t+φ0+Δφ(t))。

(16)

根據(jù)式(3)，由Δφ(t)引起的相位噪聲為：

(17)

式中，Δφrms為Δφ(t)的均方根。

3 改進(jìn)措施及測試結(jié)果

高頻雷達(dá)發(fā)射天線陣布置于野外，會經(jīng)常遭受風(fēng)雨的侵?jǐn)_，尤其刮風(fēng)時(shí)，天線單元和反射網(wǎng)會隨風(fēng)振動(dòng)和晃動(dòng)，造成物理變形和位移，影響天線陣的性能。原發(fā)射天線陣在設(shè)計(jì)時(shí)，天線單元是按短波通信天線的要求進(jìn)行設(shè)計(jì)的，選用常用的柔性不銹鋼絲繩作為籠形振子的材料，并未考慮到外界因素對天線陣相位噪聲的影響。因此，在天線陣完成安裝后進(jìn)行測試時(shí)，發(fā)現(xiàn)無風(fēng)和有風(fēng)情況下，所測得的發(fā)射信號的相位噪聲不一致，有風(fēng)時(shí)發(fā)射信號的相位噪聲要高于無風(fēng)時(shí)的相位噪聲。

從2.2和2.3節(jié)的分析中可以看出，天線單元和反射網(wǎng)隨風(fēng)振動(dòng)和晃動(dòng)是發(fā)射信號相位噪聲增加的主要原因，隨著風(fēng)力的加大，所引入的相位噪聲也會加大。為了確認(rèn)分析結(jié)果，在進(jìn)行發(fā)射天線陣相位噪聲測試時(shí)，通過人工不斷晃動(dòng)反射網(wǎng)來模擬風(fēng)的影響，人工晃動(dòng)反射網(wǎng)的頻率為1Hz左右，測試結(jié)果顯示晃動(dòng)時(shí)相位噪聲比不晃動(dòng)時(shí)有明顯的增加，且在近載頻1Hz附近的相位噪聲增加最多。

根據(jù)分析和模擬測試結(jié)果，制定了發(fā)射天線陣的改造方案，有針對性地對天線單元和反射網(wǎng)進(jìn)行了改造。

對天線單元的改造，主要考慮籠形振子籠線的剛性和導(dǎo)電性能，消除籠線隨風(fēng)振動(dòng)引起的天線單元輸入阻抗的變化，而原來的籠線所采用的不銹鋼絲繩不能滿足要求，必須更換。通過比較，選取了一種3mm的銅包鋼絲作為籠線，其剛性和導(dǎo)電性能均優(yōu)于不銹鋼絲繩，在3～4級風(fēng)條件下進(jìn)行測試，未發(fā)現(xiàn)其隨風(fēng)振動(dòng)和晃動(dòng)。改造時(shí)，除了用銅包鋼絲替換所有不銹鋼絲繩籠線外，在籠線與金屬盤連接處不但使用螺釘緊固連接，而且對連接處進(jìn)行了焊接處理，增大了籠線與金屬盤的接觸面積，大大減小了籠線振動(dòng)引起的接觸電阻變化。

對于反射網(wǎng)的改造，主要考慮消除反射網(wǎng)隨風(fēng)晃動(dòng)對發(fā)射信號的影響[13]。原天線陣的反射網(wǎng)采用的是柔性不銹鋼絲網(wǎng)，刮風(fēng)時(shí)，反射網(wǎng)會隨風(fēng)晃動(dòng)。改造時(shí)，拆除了原來的反射網(wǎng)，取而代之的是由0.8mm鍍鋅鋼管焊接成的間隔40cm寬金屬柵欄，既減小了反射網(wǎng)的風(fēng)阻，又增加了反射網(wǎng)的剛性，在3～4級風(fēng)條件下進(jìn)行測試，未發(fā)現(xiàn)其產(chǎn)生明顯晃動(dòng)。

對改進(jìn)后的天線陣進(jìn)行了相位噪聲測試[14-15]，測試使用穩(wěn)定度測試儀(TSC5120A)，分別在無風(fēng)和3～4級風(fēng)的條件下，測量天線陣發(fā)射信號的相位噪聲。無風(fēng)條件下的測試結(jié)果為-91.8dBc/Hz@1Hz，3～4級風(fēng)條件下的測試結(jié)果為-89dBc/Hz@1Hz。相比發(fā)射天線陣改造前的測試結(jié)果，改造后發(fā)射天線陣的相位噪聲有了明顯改善，尤其在有風(fēng)條件下，相位噪聲改善了10dB。測試結(jié)果表明對天線陣相位噪聲惡化問題的定位和分析是準(zhǔn)確的，也說明了改進(jìn)措施的針對性和有效性[16]。

4 結(jié)束語

影響天線陣相位噪聲的因素很多，除了本文提到的天線單元和反射網(wǎng)的擺動(dòng)外，還有地網(wǎng)的振動(dòng)與起伏、天線單元間耦合所引起的阻抗變化等，都會對天線陣的相位噪聲造成一定影響，其根本原因都是由于天線陣在外力作用發(fā)生形變，使發(fā)射信號受到一定程度的相位調(diào)制，從而使發(fā)射信號近載頻的相位噪聲惡化。本文所提出的分析方法和改進(jìn)措施為解決天線陣相位噪聲惡化問題提供了一種思路，也為短波天線陣的設(shè)計(jì)和研制提供了參考。

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Phase Noise Analysis of HF Radar Antenna Array

HE Cheng-jie，SHAO Xue-de，ZHAO Zhi-hua

(The27thResearchInstituteofCETC,ZhengzhouHe’nan450007,China)

10.3969/j.issn.1003-3106.2017.08.14

賀承杰，邵學(xué)德，趙志華.高頻雷達(dá)天線陣的相位噪聲分析[J].無線電工程,2017,47(8):58-61.[HE Chengjie，SHAO Xuede，ZHAO Zhihua.Phase Noise Analysis of HF Radar Antenna Array[J].Radio Engineering,2017,47(8):58-61.]

2017-01-09

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(61271379)。

TN827

A

1003-3106(2017)08-0058-04

賀承杰 男，(1972—)，高級工程師。主要研究方向：雷達(dá)探測。

邵學(xué)德 男，(1967—)，研究員。主要研究方向：電子對抗及雷達(dá)探測。