安 帥，吳 昊，柴 俊

(國網(wǎng)上海市電力公司市北供電公司，上海 200072)

10 kV內(nèi)膠裝瓷柱式絕緣子優(yōu)化選型

安 帥，吳 昊，柴 俊

(國網(wǎng)上海市電力公司市北供電公司，上海 200072)

10 kV配電線路絕緣子是實現(xiàn)配電線路與地電位之間電壓隔離的重要電力設(shè)備。研究了10 kV內(nèi)膠裝瓷柱式絕緣子的長度、表面?zhèn)闳剐螤?、?nèi)電極和外電極等幾個影響內(nèi)膠裝瓷柱式絕緣子電場強度分布的典型因素，得出以下結(jié)論：絕緣子傘群對絕緣子表面最大電場強度影響很小；絕緣子的長度影響絕緣子表面最大電場強度，絕緣子越長，其表面最大電場強度越??；絕緣子內(nèi)電極球半徑對絕緣子表面最大電場強度影響很小，而絕緣子內(nèi)電極桿徑越大，絕緣子表面最大電場強度越大。這些計算的結(jié)果可以為10 kV內(nèi)膠裝瓷柱式絕緣子的設(shè)計提供依據(jù)并且可以優(yōu)化設(shè)計方案。

10 kV配電線路；瓷柱式絕緣子；電場強度

隨著我國經(jīng)濟的日益發(fā)展，配電網(wǎng)日益復雜，配線電路中10 kV線路絕緣子使用量也越來越多。運行過程中，由于絕緣子兩端承受了導線和大地之間的電壓，絕緣子在不同部位會分布有電場強度[1-3]，電場強度最大的地方容易發(fā)生電暈并且引起絕緣子沿面閃絡(luò)甚至引起絕緣子整體擊穿，對配電線路的安全運行造成一定的影響。因此，在絕緣子承受電壓不變的情況下，如何降低絕緣子表面最大電場強度成為一個迫在眉睫的問題[4-6]。本文主要以10 kV內(nèi)膠裝瓷式絕緣子(以下簡稱絕緣子)為例，從絕緣子結(jié)構(gòu)入手，經(jīng)過一些簡化進行建模，然后利用有限元分析的方法對各個模型進行計算分析，尋求絕緣子的最佳外形。

1 模型的建立

有限元法是將需要計算的區(qū)域利用某種方法分割成為有限個小區(qū)域，這些小區(qū)域一般叫做“單元”，分割好小區(qū)域之后通過求解邊界問題的原理將各個小區(qū)域進行計算，最后將各個小區(qū)域的結(jié)果進行總和得到整個求解區(qū)域的結(jié)果[7-9]。

本文主要利用Ansoft Maxwell仿真軟件進行建模，在進行仿真前需對研究對象進行簡化處理[10-11]。為了更加方便地利用Ansoft Maxwell進行電場計算提供條件，進行如下簡化。

(1)以軸截面一半代替整個絕緣子。由于絕緣子是具有軸對稱特征的三維體，故將模型簡化為軸截面的一半并設(shè)置軸對稱等條件建立模型。

(2)導線的空間影響忽略不計。導線與絕緣子貼合的部分對絕緣子電場強度影響大，而導線其他遠離絕緣子的部分經(jīng)計算驗證對絕緣子表面電場強度影響不大，所以忽略。

(3)以有限邊界代替無窮遠邊界。就是將無窮遠處的邊界，移位到靠近負荷絕緣子的一定距離位置。這樣簡單處理后，絕緣子附近的電場將有所增強，由于絕緣子的整體尺寸很小，距離其不遠處的電場線就稀疏了，所以帶來的誤差不大。

本文只考慮影響絕緣子最大電場強度的因素[2-6]，因此主要考慮絕緣子的傘群形狀及數(shù)量；絕緣子長度；絕緣子的電極布置型式及形狀這3個因素。

根據(jù)這些簡化，在Ansoft Maxwell中建立的一個絕緣子模型見圖1。

圖1 絕緣子模型示意圖

圖1中，絕緣子長度為400 mm的絕緣子材料定義為glass,介電常數(shù)為5.5，導線材料定義為aluminum，電極材料定義為stainless steel。

在建立完模型后，對空氣的外圍定義氣球邊界條件，導線定義激勵源為8.16 kV，電極定義為接地電壓0 V。其中，所取激勵源8.16 kV是指10 kV線電壓轉(zhuǎn)換為相電壓的最大幅值[12-13]。

圖2 絕緣子電場強度分布云圖

對模型進行計算，整個絕緣子的電場強度的分布見圖2，箭頭所指之處電場強度越大。

絕緣子最大電場強度為0.83 kV/cm，整個絕緣子附近最大電場強度出現(xiàn)的位置見圖3。

圖3 絕緣子最大電場強度出現(xiàn)位置示意圖

2 傘棱形狀及數(shù)量的影響

根據(jù)提出的簡化和假設(shè)，在Ansoft Maxwell中建立不同傘棱形狀的絕緣子模型，見圖4，其中絕緣子長度均為400 mm。

圖4 不同傘群形狀絕緣子模型示意

經(jīng)過計算得到7個絕緣子模型表面最大電場強度見表1。

表1 傘棱形狀不同的絕緣子模型最大電場強度

從表1可以看出，由于傘棱形狀的改變，導致絕緣子表面電場強度發(fā)生了相應的變化：從1號至5號5個模型中可以看出，絕緣子傘棱形狀會影響絕緣子最大電場強度，但是并無規(guī)律性；從1號、5號、6號模型的計算結(jié)果可以看出，絕緣子傘棱越多絕緣子最大電場強度越大，雖然絕緣子傘棱的增多會增大絕緣子的爬距，但是最大電場強度的增大不利于絕緣子抑制沿面放電，因此增加絕緣子傘棱數(shù)對防止絕緣子沿面放電不一定有益。總的來說，絕緣子傘棱對絕緣子最大電場強度有一定的影響，但影響不大，并且無規(guī)律性。從設(shè)計角度來看，從傘棱這一因素來有效降低絕緣子最大電場強度是比較困難的。圖5為以上7個模型電場分布云圖。

圖5 不同傘群形狀絕緣子電場分布云圖對比示意

從圖5可以看出，傘棱的大小、形狀、數(shù)量等均會影響到絕緣子周圍電場強度的均勻程度。經(jīng)過對比可以得出：模型1附近的電場強度最均勻；從模型2和3的對比可以看出，傘棱越大電場強度越不均勻；從模型5和6可以看出，相同形狀的傘棱越多電場強度與不均勻。傘棱的形狀和長度決定了絕緣子的爬距，因此傘棱的存在是必然的，但是如何在保證爬距的情況下讓絕緣子附近的電場強度保持均勻還有待進一步研究。

3 絕緣子長度的影響

在Ansoft Maxwell中建立不同長度的絕緣子模型，見圖6。其中，4個模型具有相同的傘棱形狀和數(shù)量。

圖6 不同長度絕緣子模型示意

對4個模型進行仿真計算，4個模型中有相同的傘棱，最終得出各自最大電場強度，見表2。

表2 長度不同的絕緣子模型最大電場強度

不同長度絕緣子最大電場強度分布見圖7。

圖7 不同長度絕緣子最大電場強度分布

不同長度絕緣子模型附近電場強度分布云圖見圖8。

圖8 不同長度絕緣子最大電場強度分布

從表2以及圖8可以得出，絕緣子長度越長，絕緣子表面最大電場強度越小。從圖8可以得出，傘棱相同的情況下，絕緣子越長，絕緣子附近的電場強度越均勻。

在研究的基礎(chǔ)上，對不同長度無傘群的絕緣子進行計算，模型如圖9所示。

圖9 無傘群不同長度的絕緣子模型示意圖

經(jīng)計算，4個絕緣子模型最大電場強度見表3。

表3 無傘群長度不同的絕緣子模型最大電場強度

這組絕緣子附近電場強度分布云圖見圖10。

圖10 無傘群不同長度絕緣子模型場強分布云圖

從圖10可以看出，依然存在絕緣子越長其表面最大電場強度越小的情況。不同長度、沒有傘棱情況下，絕緣子電場強度均勻程度相差不大，也就是說沒有傘棱的情況下，絕緣子的長度對絕緣子附近平均電場強度影響不大。這2組模型中，絕緣子模型的長度是從400～700 mm。雖然600 mm及其以上的長度已經(jīng)超出了10 kV絕緣子的最大長度，已經(jīng)不具有實際意義了，但只是做可行性研究，僅驗證結(jié)論的正確性。根據(jù)這個結(jié)論，如果條件允許，設(shè)計人員可以適當增加絕緣子長度，這樣既能增加絕緣子爬距，又有效降了低絕緣子最大電場強度，達到了絕緣子優(yōu)化的目的。

下面將相同長度的絕緣子有傘群和無傘群時，其表面最大電場強度進行了比較，比較結(jié)果見圖11。

圖11 相同長度有無傘群模型最大電場強度比較結(jié)果

從圖11可以看出，兩條曲線基本重合，也就是傘棱的有無對絕緣子最大電場強度影響不大，但有傘棱的情況下表面電場強度略大。如果設(shè)計絕緣子時要降低絕緣子的表面的最大電場強度，不應從傘棱角度出發(fā)。

4 絕緣子電極布置型式及形狀的影響

下面主要研究絕緣子內(nèi)電極對最大電場強度的影響。內(nèi)電極從內(nèi)電極球半徑以及內(nèi)電極桿徑來考慮。

4.1 不同半徑內(nèi)電極球的影響

相同長度的絕緣子(400 mm)按照相同桿徑(均為20 mm)，不同內(nèi)電極球半徑建立的絕緣子模型如圖12所示。

圖12 內(nèi)電極球半徑不同的絕緣子模型示意圖

內(nèi)電極球半徑不同的絕緣子模型最大電場強度，仿真結(jié)果見表4。不同半徑內(nèi)電極球最大電場強度分布見圖13。

表4 內(nèi)電極球半徑不同的絕緣子模型最大電場強度

圖13 不同半徑內(nèi)電極球最大電場強度分布圖

不同半徑內(nèi)電極球絕緣子模型附近電場強度分布云圖見圖14。

圖14 不同半徑內(nèi)電極球絕緣子電場強度分布云圖

從表4和圖13中可以看出，絕緣子內(nèi)電極球半徑增大，絕緣子附近最大電場強度變化很小，也就是說絕緣子內(nèi)電極球半徑不是影響絕緣子附近最大電場的關(guān)鍵因素。從圖14可以看出，絕緣子內(nèi)電極球半徑的變化對絕緣子外部電場強度均勻程度影響不大，其主要影響絕緣子內(nèi)部的電場強度大小以及均勻程度，內(nèi)電極球半徑越大絕緣子內(nèi)部平均電場強度越大，這對絕緣子來說是不利的，因此內(nèi)電極球半徑不可以太大，其大小應當控制在一定的范圍內(nèi)，具體范圍的確定有待進一步研究。

4.2 內(nèi)電極桿半徑的影響

建立如圖15所示的絕緣子模型，其中內(nèi)電極桿半徑不同，內(nèi)電極球半徑相同，均為20 mm，仿真結(jié)果見表5。

圖15 內(nèi)電極的桿徑不同的絕緣子模型示意圖

仿真計算結(jié)果見表5。

表5 內(nèi)電極的桿徑不同的絕緣子模型最大電場強度

從表5數(shù)據(jù)可以得出，桿徑越大絕緣子表面電場強度越大，雖然變大幅度不是很大，但是依然對絕緣子來說是不利的，太細的桿徑可能無法承受導線以及絕緣子的作用力，因此設(shè)計時兩者都得保證。

內(nèi)電極桿徑不同的絕緣子模型附近電場強度分布云圖見圖16。

圖16 內(nèi)電極的桿徑不同的絕緣子模型電場強度分布云圖

從圖16可以得出，絕緣子內(nèi)電極桿徑對絕緣子附近平均電場強度影響不大。

5 結(jié)語

(1)絕緣子傘棱的形狀對其表面電場強度影響不大，但傘棱的多少及其有無影響絕緣子附近平均電場強度的大小。絕緣子傘棱越少，絕緣子附近電場強度越均勻。

(2)內(nèi)、外電極同時使用對絕緣子表面電場分布確有改善但效果有限，且耗費材料更多，使用時應慮及經(jīng)濟性確認是否需要。

(3)絕緣子長度越長，最大電場強度明顯減小，同時絕緣子附近平均電場強度也會減小，并且對靠近桿塔側(cè)的絕緣子承擔電壓降低效果比導線側(cè)更明顯。

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(本文編輯：趙艷粉)

Optimum Selection of 10 kV Inside Cementing Porcelain Insulator

AN Shuai, WU Hao, CHAI Jun

(State Grid Shibei Power Supply Company, SMEPC, Shanghai 200072, China)

The 10 kV distribution line insulator is an important equipment that can form the isolation between lines and the ground potential. This paper studied some the typical factors influencing the electric field intensity distribution of 10 kV inside cementing porcelain insulator, such as the length of the insulator, insulator sheds′ number and shape , the shape of the inner electrode. In conclusion, the insulator sheds had a very small influence on the maximum electric field intensity of insulator; the length of the insulator influences the insulator′s maximum electric field intensity: the longer the insulator is, the smaller maximum electric field intensity the insulator has; the inner electrode′s radius of insulator had a very small impact on the maximum electric field intensity of insulator, however, the bigger the rod diameter of the inner electrode of insulator is, the larger the maximum electric field intensity on the surface of the insulator became. These calculation results can provide theoretical basis for the inside cementing porcelain insulator designer and help optimize design scheme.

10kV distribution line; porcelain insulator; electric field intensity

10.11973/dlyny201703010

安 帥(1987—)，男，碩士，工程師，從事電網(wǎng)電磁場研究。

TM854

A

2095-1256(2017)03-0258-05

2017-02-15