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        基于前饋補(bǔ)償?shù)臒o(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)解耦控制研究

        2017-06-05 15:09:19張鶴鳴韋忠朝
        中國(guó)設(shè)備工程 2017年10期
        關(guān)鍵詞:雙饋繞組矢量

        張鶴鳴,韋忠朝

        (1.華中科技大學(xué)強(qiáng)電磁工程與新技術(shù)實(shí)驗(yàn)室;2.中歐清潔與可再生能源學(xué)院,湖北 武漢 430074)

        基于前饋補(bǔ)償?shù)臒o(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)解耦控制研究

        張鶴鳴,韋忠朝

        (1.華中科技大學(xué)強(qiáng)電磁工程與新技術(shù)實(shí)驗(yàn)室;2.中歐清潔與可再生能源學(xué)院,湖北 武漢 430074)

        無(wú)刷雙饋電機(jī)具有能夠?qū)崿F(xiàn)變速恒頻的操作,有功功率和無(wú)功功率的解耦控制,以及其取消了電刷滑環(huán)結(jié)構(gòu)等諸多優(yōu)點(diǎn),該類(lèi)型電機(jī)在風(fēng)能和水電發(fā)電等場(chǎng)合具有極好的應(yīng)用前景。依據(jù)BDFM的數(shù)學(xué)模型,提出獨(dú)立發(fā)電條件下的控制策略,利用前饋補(bǔ)償解耦來(lái)提高了控制系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性。在simulink環(huán)境下搭建仿真模型驗(yàn)證控制策略可行性。

        無(wú)刷雙饋電機(jī);變速恒頻;前饋補(bǔ)償

        無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)定子有兩套繞組,其中一套是功率繞組,用來(lái)發(fā)電;另外一套為定子控制繞組,用于交流勵(lì)磁??刂评@組接變頻器,通過(guò)交流器給電機(jī)勵(lì)磁,電機(jī)省去了電刷滑環(huán)結(jié)構(gòu)。在風(fēng)能和水能發(fā)電場(chǎng)合中,為了實(shí)現(xiàn)獲得最大能量,無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)可以在較大的范圍內(nèi)隨著風(fēng)速或水速的變化而變化,由于這種變速恒頻控制可以通過(guò)對(duì)轉(zhuǎn)子繞組進(jìn)行控制實(shí)現(xiàn)的,轉(zhuǎn)子回路流動(dòng)的功率是由發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速運(yùn)行范圍所決定的轉(zhuǎn)差功率,所以交流變換器的容量可以是發(fā)電機(jī)容量的一部分,從而大大降低成本。無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)還可實(shí)現(xiàn)有功,無(wú)功的解耦控制。

        經(jīng)深入分析,在功率繞組無(wú)功負(fù)載電流通道增加補(bǔ)償環(huán)節(jié)可有效提高系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性。為此,本文提出功率繞組無(wú)功負(fù)載電流前饋補(bǔ)償?shù)膮f(xié)調(diào)控制策略,進(jìn)一步提高控制效果。

        pprpLspMpr功率繞組的極對(duì)數(shù),電阻,自感和功率繞組與轉(zhuǎn)子的互感;

        pcrcLscMcr控制繞組的極對(duì)數(shù),電阻,自感和控制繞組與轉(zhuǎn)子的互感;

        UdpUqp功率繞組電壓的dq軸瞬時(shí)分量;

        idpiqpidciqc功率繞組和控制繞組電流的dq軸瞬時(shí)分量;

        p 微分算子。

        1 無(wú)刷雙饋電機(jī)數(shù)學(xué)模型

        目前相關(guān)文獻(xiàn)中提出的無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)模型除了自然坐標(biāo)系,轉(zhuǎn)子坐標(biāo)系和雙同步坐標(biāo)系數(shù)學(xué)模型外,還有另外一種無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)模型,即基于功率繞組同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)數(shù)學(xué)模型,以文獻(xiàn)[1]、[2]中的數(shù)學(xué)模型為例,將數(shù)學(xué)模型重寫(xiě)如下:

        將ψsp定義在同步速坐標(biāo)系的d軸上,即矢量ψsp保持幅值不變,以同步速旋轉(zhuǎn),并忽略功率繞組電阻rp,則有:

        由式(2)和式(5)可以求出轉(zhuǎn)子磁鏈,將轉(zhuǎn)子磁鏈帶入經(jīng)dq變化的電壓方程中轉(zhuǎn)子電壓式中,由于轉(zhuǎn)子繞組電阻rr很小,可以忽略,可以等到:

        上式所展示的關(guān)系即為功率繞組與控制繞組之間等效耦合關(guān)系??刂评@組d軸分量可以對(duì)功率繞組d軸分量進(jìn)行控制,控制繞組q軸分量可以對(duì)功率繞組q軸電流進(jìn)行控制。對(duì)于獨(dú)立運(yùn)行的無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī),最主要是控制定子功率繞組電壓矢量的幅值和頻率的恒定。由上式可知功率繞組電壓幅值大小由控制繞組勵(lì)磁電流d軸分量決定。對(duì)控制繞組電流包含的擾動(dòng)項(xiàng)進(jìn)行前饋補(bǔ)償,提高系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性。經(jīng)上述推導(dǎo),得出本文控制系統(tǒng)的控制框圖(圖1)。

        圖1 無(wú)刷雙饋發(fā)電系統(tǒng)控制框圖

        2 控制系統(tǒng)仿真研究

        為了驗(yàn)證理論分析和研究的可行性,本文設(shè)計(jì)了如圖1的控制系統(tǒng)。根據(jù)圖1所示的矢量控制系統(tǒng),運(yùn)用Matlab/Simulink建立前饋補(bǔ)償?shù)氖噶靠刂品抡婺P?,進(jìn)行仿真和比較。仿真參數(shù)設(shè)定為:定子側(cè)功率繞組極對(duì)數(shù)Pp=4,電阻rp=2.655?,自感Lsp=0.15576 H,與轉(zhuǎn)子互感Mpr=0.14543 H;控制繞組極對(duì)數(shù)Pc=2,電阻rc=2.638?,自感Lsc=0.1073 H,與轉(zhuǎn)子互感Mcr=0.1066 H;轉(zhuǎn)子側(cè)電阻rr=0.04?,自感Lr=0.2631 H。

        圖2 功率繞組電壓

        圖3 功率繞組電壓

        圖4 功率繞組電流

        圖5 功率繞組a相電壓電流

        圖6 控制繞組電流

        圖2~6所示為獨(dú)立運(yùn)行的無(wú)刷雙饋發(fā)電系統(tǒng)突加阻性負(fù)載時(shí)的仿真波形。仿真條件為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)軸在次同步和超同步之間轉(zhuǎn)換,在0.4s時(shí)由同步速過(guò)渡到超同步,初始轉(zhuǎn)速為400r/min,最終轉(zhuǎn)速為600r/min,采用無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)獨(dú)立運(yùn)行勵(lì)磁控制策略;獨(dú)立運(yùn)行的發(fā)電系統(tǒng)初始所帶星型負(fù)載,每相電阻值為2.27?,在0.6s時(shí)突加負(fù)載,即64kW滿(mǎn)載。圖2為功率繞組三相電壓Upabc,圖3為功率繞組三相電壓比例放大,由兩圖可知無(wú)論空載還是滿(mǎn)載,在穩(wěn)態(tài)時(shí)功率繞組電壓均為311V,功率繞組電壓在突加滿(mǎn)載時(shí),電壓有跌落,但是在矢量控制的作用下,電壓幅值很快恢復(fù)到311V,調(diào)節(jié)時(shí)間為0.2s左右。圖4為功率繞組三相電流;圖5為功率繞組a相電壓Upa和a相電流ipa,由于帶阻性負(fù)載二者相位相同。圖6為控制繞組三相電流,由圖可知,無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)從次同步向超同步運(yùn)行完成了過(guò)渡。

        從上述獨(dú)立運(yùn)行的發(fā)電系統(tǒng)仿真結(jié)果可以看出,無(wú)論是功率繞組是否負(fù)載以及在轉(zhuǎn)速變換的過(guò)程中,功率繞組電壓始終保持幅值、頻率和相位的不變,從而驗(yàn)證了無(wú)刷雙饋發(fā)電系統(tǒng)前饋解耦控制策略的有效性。

        3 結(jié)語(yǔ)

        本文針對(duì)無(wú)刷雙饋電機(jī)控制動(dòng)態(tài)響應(yīng)慢的問(wèn)題,結(jié)合當(dāng)前傳統(tǒng)無(wú)刷雙饋電機(jī)矢量控制原理提出了前饋補(bǔ)償?shù)氖噶靠刂撇呗裕瑥姆抡娼Y(jié)果可以看出控制系統(tǒng)具有較好的動(dòng)態(tài)特性,同時(shí)功率繞組電壓在復(fù)雜的運(yùn)行條件下保持穩(wěn)定,能夠滿(mǎn)足獨(dú)立運(yùn)行情況。

        參考文獻(xiàn):

        [1]S.Shao,T. Long. Dynamic Control of the Brushless Doubly Fed Induction Generator Under Unbalanced Operation. IEEE Transaction on Industrial Electronics,vol. 60,no. 6,pp.2465-2476,Jun. 2013.

        [2]J. Poza,E. Oyarbide,I. Sarasola,andM.Rodriguez. Unified reference frame model of the brushless doubly fedmachine. Proc. Inst. Elect. Eng., Elect. Power Appl.,vol. 153,no. 5,pp.726-724,Sep. 2006.

        [3]胡勝. 雙饋型風(fēng)力發(fā)電機(jī)在電網(wǎng)故障和不平衡條件下控制技術(shù)的研究:[博士學(xué)位論文].武漢:華中科技大學(xué)圖書(shū)館,2012 .

        TM341

        A

        1671-0711(2017)05(下)-0073-02

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