江繼峰 王東 朱逸 賈微 姜顏寧

（中石化上海工程有限公司，上海 200120）

危險(xiǎn)介質(zhì)爆炸后果模擬及防護(hù)設(shè)施影響分析

江繼峰 王東 朱逸 賈微 姜顏寧

（中石化上海工程有限公司，上海 200120）

隨著近年來計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬的應(yīng)用，定量風(fēng)險(xiǎn)分析（QRA）得到了飛速發(fā)展。采用可燃?xì)怏w擴(kuò)散模型、爆炸沖擊波模擬軟件，對(duì)某加油站泄露工況進(jìn)行了爆炸沖擊波模擬計(jì)算，得到特定建筑墻面超壓，并針對(duì)模擬計(jì)算結(jié)果設(shè)置相應(yīng)的防護(hù)措施，為易燃易爆危險(xiǎn)化學(xué)品裝置風(fēng)險(xiǎn)定量分析與安全防護(hù)設(shè)計(jì)提供一種新思路。

定量風(fēng)險(xiǎn)分析；可燃?xì)怏w擴(kuò)散模型；爆炸沖擊波模擬；安全防護(hù)

石油化工行業(yè)因涉及具有火災(zāi)、爆炸、毒性等危險(xiǎn)特性的化學(xué)品，一直是發(fā)生重大工業(yè)事故的主要潛在行業(yè)。為實(shí)現(xiàn)對(duì)重大危險(xiǎn)化學(xué)品設(shè)備設(shè)施、區(qū)域的有效控制，預(yù)防重大危險(xiǎn)化學(xué)品事故發(fā)生，降低其危害后果，定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估技術(shù)應(yīng)運(yùn)而生。定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估（Quantitative Risk Assessment，簡(jiǎn)稱QRA），采用定量化的概率風(fēng)險(xiǎn)值對(duì)系統(tǒng)的危險(xiǎn)性進(jìn)行描述，基本理念是將風(fēng)險(xiǎn)定義為關(guān)于事故發(fā)生可能性與事故后果兩個(gè)因素的計(jì)算值，并從該兩個(gè)因素環(huán)節(jié)著手進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)分析。

本文結(jié)合化工危險(xiǎn)源分析方法與可燃?xì)怏w擴(kuò)散、爆炸模擬軟件建模，對(duì)某爆炸風(fēng)險(xiǎn)分析項(xiàng)目進(jìn)行分析，為該類項(xiàng)目風(fēng)險(xiǎn)分析設(shè)計(jì)提供一種思路。

1 研究對(duì)象和內(nèi)容

1.1 研究對(duì)象

研究對(duì)象為某加油站如發(fā)生危險(xiǎn)工況，其可燃物擴(kuò)散、爆炸超壓對(duì)于鄰近商業(yè)區(qū)產(chǎn)生的風(fēng)險(xiǎn)影響。

1.2 研究?jī)?nèi)容

主要內(nèi)容：利用PHAST軟件、CFD系列軟件進(jìn)行爆炸后果模擬。

（1）對(duì)研究對(duì)象的可燃物擴(kuò)散和爆炸超壓危險(xiǎn)進(jìn)行定量模擬評(píng)估。

（2）提供相應(yīng)的防爆措施，并對(duì)防爆措施風(fēng)險(xiǎn)分析效果進(jìn)行模擬，加以評(píng)估優(yōu)化。

1.3 主要參考

參照目前國(guó)際通用的參照標(biāo)準(zhǔn)《API RP752 management of hazards associated with location of process plant permanent buildings》，該標(biāo)準(zhǔn)主要內(nèi)容為：爆炸超壓領(lǐng)域的術(shù)語(yǔ)、鑒定需要評(píng)估的建筑物、建筑物評(píng)估流程、爆炸評(píng)估、火災(zāi)評(píng)估等[1]。

1.4 分析對(duì)象資料

1.4.1 設(shè)施配置

加油站位于商業(yè)廣場(chǎng)南側(cè)，供應(yīng)93#汽油、97#汽油、0#柴油三種油品，設(shè)有五處加油槍站、油氣回收系統(tǒng)及儲(chǔ)油罐系統(tǒng)等設(shè)施。

其中，儲(chǔ)油罐包含三個(gè)30 m3的93#汽油儲(chǔ)罐、一個(gè)30 m3的97#汽油儲(chǔ)罐、兩個(gè)15 m3的0#柴油儲(chǔ)罐，總計(jì)六個(gè)儲(chǔ)罐150 m3油品儲(chǔ)量，配置輸油機(jī)泵。油氣回收系統(tǒng)配套設(shè)置一臺(tái)變頻式壓縮機(jī)、2 m3的緩沖罐，配置輸油機(jī)泵。

儲(chǔ)油罐系統(tǒng)與油氣回收系統(tǒng)除變頻式壓縮機(jī)外，均設(shè)置在一塊長(zhǎng)19.5 m、寬8 m的地下，地上部分周邊設(shè)置高0.5 m，寬0.2 m的混凝土圍堰，并設(shè)有12處強(qiáng)密封人孔及DN 50、離地約5 m高處放空的放空管線。

1.4.2 工藝流程

加油站油品通過油罐車經(jīng)DN 100的輸油管道輸入各儲(chǔ)油罐。儲(chǔ)油罐為常溫常壓，通過輸油泵向加油槍輸送油品，加油槍處壓力約為0.2 MPa。

加油時(shí)油品揮發(fā)產(chǎn)生的氣相通過變頻式壓縮機(jī)產(chǎn)生的微負(fù)壓經(jīng)DN 25管道抽吸進(jìn)入地下緩沖罐，揮發(fā)汽油經(jīng)充分緩沖后重新呈液態(tài)，經(jīng)泵送回儲(chǔ)油罐。儲(chǔ)油罐設(shè)有DN 50的放空管線，出地面5 m后放空。

圖1 研究對(duì)象平面Fig. 1 Plot plan for the gas station

1.4.3 分析原則

（1）爆炸超壓后果量化分析遵循《AQ/T 3046—2013化工企業(yè)定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)導(dǎo)則》。

（2）爆炸超壓計(jì)算后果反映可能發(fā)生的最嚴(yán)重工況。

1.4.4 風(fēng)向及風(fēng)力條件

受影響對(duì)象商場(chǎng)建筑位于該加油站正北方，因此超壓計(jì)算將按可能產(chǎn)生最嚴(yán)重后果的正南風(fēng)為建模風(fēng)向條件。分析對(duì)象所在地風(fēng)力為3～4級(jí)或微風(fēng)，通過轉(zhuǎn)化，超壓計(jì)算將按1.5 m/s（微風(fēng)）、3.4 m/s（3級(jí)風(fēng)）、8 m/s（4級(jí)風(fēng)）分別作為建模風(fēng)力條件，從而分析后果最嚴(yán)重工況。

1.4.5 大氣穩(wěn)定度條件

根據(jù)《AQ/T 3046—2013化工企業(yè)定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)導(dǎo)則》，結(jié)合分析對(duì)象所在地風(fēng)力條件，選取大氣穩(wěn)定度F（大氣流動(dòng)平穩(wěn)）作為建模條件，對(duì)各風(fēng)速條件分別計(jì)算以分析后果最嚴(yán)重工況，見表1。

1.4.6 物性數(shù)據(jù)條件

加油站所供應(yīng)油品中，93#汽油最易揮發(fā)形成爆炸氣體云導(dǎo)致爆炸，爆炸產(chǎn)生的超壓最大。因此，本文統(tǒng)一以93#汽油作為爆炸可燃物建模計(jì)算。

表1 大氣及風(fēng)力條件Tab. 1 Atmospheric and wind conditions

1.4.7 點(diǎn)火概率

易燃易爆物質(zhì)形成爆炸氣體云后并不一定會(huì)導(dǎo)致爆炸，還需有外部點(diǎn)火觸發(fā)?！禔Q/T 3046—2013化工企業(yè)定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)導(dǎo)則》對(duì)點(diǎn)火概率進(jìn)行了限制，本計(jì)算為反映可能發(fā)生的最嚴(yán)重工況，將點(diǎn)火概率按100 %考慮，即爆炸氣體云爆炸[2]。

1.5 爆炸超壓建模計(jì)算

1.5.1 爆炸超壓計(jì)算方法

通常用于爆炸超壓計(jì)算的方法主要有三種：TNT法、TNO Multi-Energy和“Baker-Strehlow”法。

TNO Multi-Energy法是一種較為嚴(yán)密的爆炸超壓估算法，且適用于本文研究對(duì)象實(shí)際情況，選擇其作為爆炸超壓計(jì)算方法。

按《AQ/T 3046—2013化工企業(yè)定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)導(dǎo)則》，典型化工裝置工藝單元曲線按所處聚集程度低到高通常選取7至9，其他受擾動(dòng)區(qū)域部分選取3。加油站所在空間聚集程度不能按常規(guī)化工裝置選取，為反映可能發(fā)生的最嚴(yán)重工況，取僅次于石油化工裝置典型曲線的聚集程度曲線6，足以滿足本分析中最苛刻工況的計(jì)算。

圖2 TNO Multi-Energy法Sachs比擬超壓計(jì)算[2]Fig. 2 Sachs overpressure calculation reference of TNO Multi-Energy method

根據(jù)加油站的地理位置、平面布局、工藝流程，按最嚴(yán)重工況計(jì)算的原則確定潛在爆炸點(diǎn)。由于加油島與商場(chǎng)建筑之間有加油站辦公樓阻擋，因此加油槍處的氣體揮發(fā)泄漏所導(dǎo)致的爆炸影響因辦公樓的存在而不作為潛在爆炸點(diǎn)考慮。將辦公樓北側(cè)與商場(chǎng)建筑距離較近的儲(chǔ)油罐區(qū)確定為潛在爆炸點(diǎn)。

儲(chǔ)油罐區(qū)以長(zhǎng)19.5 m、寬8 m的范圍考慮災(zāi)難性崩塌工況，整體作為潛在爆炸點(diǎn)。在此基礎(chǔ)上分析認(rèn)為油品供給系統(tǒng)地下部分安全，地上部分以變頻式壓縮機(jī)進(jìn)出口處（DN 25）、放空管線閥門處（DN 50）、油罐車輸油管道（DN 100）三處管道連接處作為可能泄漏對(duì)象，設(shè)定為潛在爆炸點(diǎn)進(jìn)行分析。泄露工況如表2所示。

表2 泄漏工況Tab. 2 List of hazardous conditions

以工況1為例進(jìn)行模擬分析：

針對(duì)工況1儲(chǔ)油罐區(qū)災(zāi)難性破裂建立模型，模擬的是儲(chǔ)油罐區(qū)在面臨各種嚴(yán)重災(zāi)害（比如地震、加油站受外部強(qiáng)破壞等）時(shí)，整體破裂損壞所可能導(dǎo)致的后果。

1.5.3 可燃物料擴(kuò)散云團(tuán)模擬

三種風(fēng)速下的可燃物料擴(kuò)散云團(tuán)模擬見圖3。

圖3 可燃物料擴(kuò)散云團(tuán)模擬側(cè)視Fig. 3 Combustible material diffusion cloud side view

如圖3所示，藍(lán)色、紅色和綠色三條曲線分別代表儲(chǔ)油罐在1.5 m/s、3.4 m/s、8 m/s風(fēng)速下災(zāi)難破裂時(shí)可燃物質(zhì)擴(kuò)散云團(tuán)側(cè)視圖（紅綠線重合）。由圖3可以看出，1.5 m/s風(fēng)速下擴(kuò)散范圍較大，擴(kuò)散云團(tuán)能夠達(dá)到儲(chǔ)油罐下風(fēng)側(cè)水平距離32 m左右的區(qū)域。3.4 m/s、8 m/s風(fēng)速下相互重疊，可燃物質(zhì)在風(fēng)速影響下瞬間向高處擴(kuò)散，并隨即被吹散，水平方向上能擴(kuò)散至離儲(chǔ)油罐4 m左右。

1.5.4 可燃物料池火輻射模擬

河流和陸上融化的冰川給北冰洋帶來的源源不斷的淡水加劇了這一區(qū)域的脆弱性，因?yàn)榈y中和二氧化碳酸化效應(yīng)。有研究者指出，北歐的海洋酸化范圍非常廣，其表層的海水酸化最快，深層的海水則更慢一些?？茖W(xué)家表示，流入北冰洋地區(qū)的大型河流因其流量大會(huì)形成巨大的集水區(qū)域。由于淡水和海水的混合較慢，因此在一些地方產(chǎn)生了淡水覆蓋在海水上層的情況。淡水降低了能夠緩和PH值變化的離子的濃度。海洋冰川相當(dāng)于是北冰洋面的一個(gè)蓋子，所以冰的融化將加速海水吸收二氧化碳。

如圖4所示，藍(lán)色、紅色和綠色曲線分別代表儲(chǔ)油罐在1.5 m/s、3.4 m/s、8 m/s風(fēng)速下，油罐災(zāi)難破裂時(shí)可燃物質(zhì)擴(kuò)散形成池火火災(zāi)后的輻射等級(jí)與距離的關(guān)系。由圖中可以看出，池火火災(zāi)形成后將產(chǎn)生峰值約42 kW/m2的熱輻射，該等級(jí)的熱輻射能夠延伸至距儲(chǔ)油罐圍堰北端6 m處，隨后迅速降低，并可以看出，相同工況下，風(fēng)速越大，同一位置池火輻射越高。

1.5.5 可燃物料超壓-距離模擬

如圖5所示，藍(lán)色、紅色和綠色曲線分別代表儲(chǔ)油罐在1.5 m/s、3.4 m/s、8 m/s風(fēng)速災(zāi)難破裂時(shí)可燃物質(zhì)爆炸產(chǎn)生超壓與距離的關(guān)系。爆炸形成后將在下風(fēng)側(cè)30 m范圍內(nèi)產(chǎn)生峰值約0.51 bar的超壓。

根據(jù)《AQ/T 3046—2013化工企業(yè)定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)導(dǎo)則》，超壓0.020 68 bar不造成安全后果，圖6顯示在距離離儲(chǔ)油罐186 m以外，爆炸超壓將不造成破壞后果。

圖4 可燃物料池火輻射等級(jí)與距離Fig. 4 Combustible material Radiation - Distance for late pool fire

圖5 沿風(fēng)向水平方向上爆炸超壓分布Fig. 5 Explosion overpressure distribution along the horizontal wind direction

1.5.6 可燃物料爆炸超壓持續(xù)時(shí)間-距離模擬

根據(jù)模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn)，儲(chǔ)油罐在1.5 m/s、3.4 m/s、8 m/s風(fēng)速災(zāi)難破裂時(shí)可燃物質(zhì)爆炸產(chǎn)生超壓的持續(xù)時(shí)間幾乎相同。由圖7所示，爆炸點(diǎn)的持續(xù)時(shí)間約為0.021 5 s為其峰值，10 m以內(nèi)出現(xiàn)下降趨勢(shì)并于10 m處到達(dá)最低點(diǎn)0.016，10 m以后緩慢增至0.019 5 s。

圖6 爆炸超壓0.020 68 bar等值線俯視Fig. 6 Explosion overpressure 0.020 68 bar contours top view

圖7 爆炸超壓持續(xù)時(shí)間-距離模擬計(jì)算Fig. 7 Explosion overpressure Durations - Distance calculation

1.5.7 可燃物料爆炸超壓模擬小結(jié)

綜合模擬計(jì)算結(jié)果，可以得出以下分析結(jié)果。

根據(jù)表3，綜合所有工況，可燃物質(zhì)擴(kuò)散高度不會(huì)超過1.6 m，東西向最大擴(kuò)散半徑不超過20 m，只要存在一面高度高于1.6 m、長(zhǎng)度長(zhǎng)于40 m的實(shí)體墻即可以阻擋住可燃物質(zhì)擴(kuò)散。

可燃物質(zhì)燃燒所產(chǎn)生的熱輻射在預(yù)設(shè)抗爆墻處最高能夠達(dá)到25 kW/m2，根據(jù)《AQ/T 3046—2013化工企業(yè)定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)導(dǎo)則》，人員在此熱輻射強(qiáng)度下超過1 min導(dǎo)致100 %死亡。由于混凝土墻體具有抵抗熱輻射的作用，因此在設(shè)置抗爆墻后可以大大減輕加油站對(duì)商場(chǎng)建筑的火災(zāi)輻射傷害[2]。

建模計(jì)算已較為保守地使用了TNO法聚集程度曲線6，點(diǎn)火概率100 %的爆炸條件，在發(fā)生概率極低的狀況下將在30 m內(nèi)產(chǎn)生0.51 bar峰值的超壓，峰值處超壓持續(xù)時(shí)間0.021 5 s。加油站不存在加氣設(shè)施，并設(shè)有油氣回收系統(tǒng)，主要儲(chǔ)油及輸油設(shè)施均置放于地下，正常運(yùn)行情況下形成可燃?xì)怏w云團(tuán)并爆炸的可能性極低，只有在極端狀況下（如地震、大型天災(zāi)、嚴(yán)重人為襲擊等），爆炸才有可能產(chǎn)生并將對(duì)周邊設(shè)施產(chǎn)生損壞，在考慮發(fā)生此類極端工況的情況下，建議增設(shè)抗爆墻。

表3 可燃物爆炸超壓模擬計(jì)算結(jié)果總結(jié)Tab. 3 Summary of explosion overpressure calculation

圖8 爆炸超壓等值曲線Fig. 8 Explosion overpressure contours in plot plan

如圖8所示，工況1和工況4兩組同心圓分別含四級(jí)曲線，從內(nèi)至外分別代表0.3 bar、0.51 bar、0.22 bar、0.03 bar超壓。從圖中可看出工況1的等值超壓范圍大于工況4。工況1代表儲(chǔ)油罐區(qū)爆炸點(diǎn)（即最苛刻爆炸點(diǎn)），其超壓峰值0.51 bar產(chǎn)生在離爆炸點(diǎn)15～30 m處。工況4代表油罐車卸油管道法蘭連接處爆炸點(diǎn)，其超壓峰值0.51 bar產(chǎn)生在離爆炸點(diǎn)約11 m處。

本文以儲(chǔ)油罐區(qū)發(fā)生爆炸，且在距爆炸點(diǎn)約20 m處產(chǎn)生0.51 bar超壓峰值的情況作為抗爆墻設(shè)置方案的分析工況，即以儲(chǔ)油罐區(qū)北側(cè)圍堰的中點(diǎn)向東西兩側(cè)各延伸20 m，抗爆墻的長(zhǎng)度不小于40 m。

根據(jù)爆炸超壓分析軟件計(jì)算和相關(guān)流體力學(xué)模型模擬，并結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)可實(shí)施條件，抗爆墻高度不低于加油站地坪8 m時(shí)，可有效阻擋爆炸超壓及其衍射沖擊波對(duì)墻后建筑及商場(chǎng)內(nèi)人員的不利影響。

1.6 防爆設(shè)施設(shè)置及對(duì)爆炸超壓的影響

1.6.1 防爆設(shè)施設(shè)置

根據(jù)前述爆炸超壓分析結(jié)論，要對(duì)爆炸發(fā)生時(shí)商場(chǎng)建筑中的人員起到安全保護(hù)作用，擬建抗爆墻墻頂應(yīng)高于加油站地坪8 m，防爆墻的長(zhǎng)度為40 m。商場(chǎng)建筑的室內(nèi)標(biāo)高±0.00 m相當(dāng)于絕對(duì)標(biāo)高83.15 m，本文的相對(duì)標(biāo)高系統(tǒng)與其保持一致。加油站地坪標(biāo)高約1.650 m（84.800 m），因此建議抗爆墻頂標(biāo)高為9.650 m（92.800 m）。擬建的抗爆墻橫斷面示意圖見圖10。

圖9 抗爆墻設(shè)置位置示意Fig. 9 Blast- resistant wall location diagram

圖10 抗爆墻橫斷面示意Fig. 10 Cross section of blast- resistant wall

1.6.2 防爆設(shè)施設(shè)置對(duì)超壓影響

對(duì)添加防爆墻之后研究對(duì)象進(jìn)行簡(jiǎn)化建模[3]，截面圖如圖11所示，CFX模擬截取沖擊波擴(kuò)散過程中防爆墻承壓時(shí)超壓分布如圖12所示。CFX爆炸源沖擊波超壓設(shè)置為20 kPa（最為嚴(yán)苛的爆炸工況），可以明顯看出超壓沖擊波被防爆墻攔下并有一定的反射效應(yīng)，部分超壓延防爆墻頂部斜向上31°傳播并伴有一定的衍射，對(duì)防爆墻后7.5 m的商業(yè)建筑起到了一定的保護(hù)效果。在受保護(hù)建筑迎向沖擊波墻面上選取正對(duì)爆炸點(diǎn)的5個(gè)不同高度的測(cè)量點(diǎn)，模擬監(jiān)測(cè)墻面超壓載荷值[4-5]，結(jié)果如表4所示。

圖11 抗爆墻對(duì)超壓影響CFX模擬設(shè)置示意Fig. 11 Simpli fi ed model for blast- resistant wall CFX simulation

圖12 抗爆墻對(duì)超壓影響CFX模擬示意Fig. 12 Effect of blast-resistant wall to overpressure in CFX simulation

表4 抗爆墻對(duì)受保護(hù)建筑面上超壓的影響Tab. 4 Effect of blast-resistant wall to overpressure on the protected construction

1.6.3 抗爆墻上的爆炸荷載

根據(jù)爆炸超壓分析結(jié)論，擬設(shè)置抗爆墻位置處的最不利工況為儲(chǔ)油罐區(qū)災(zāi)難性破裂的情況，此時(shí)抗爆墻承受的爆炸沖擊波峰值入射超壓51 kPa，正壓作用時(shí)間16.5 ms。參考《抗爆規(guī)范》中關(guān)于封閉矩形建筑物前墻、后墻爆炸荷載的計(jì)算方法，以抗爆墻200 mm厚為例，可以得出抗爆墻正面、背面所承受的沖擊波超壓時(shí)間歷程分別見圖13和圖14。

圖13 抗爆墻正面沖擊波超壓時(shí)間歷程Fig. 13 Positive overpressure on the blast-resistant wall

圖14 抗爆墻背面沖擊波超壓時(shí)間歷程Fig. 14 Overpressure on the back of blast-resistant wall

作用在抗爆墻正面和背面的超壓均表現(xiàn)為壓力（非吸力），則對(duì)于抗爆墻上正背兩面均存在超壓的位置，作用在抗爆墻上的凈壓力值為正面超壓減去背面超壓[6]，其時(shí)間歷程如圖15所示。

圖15 抗爆墻凈壓力時(shí)間歷程Fig. 15 Net overpressure on the blast-resistant wall

2 總結(jié)

綜合上文分析，包括危險(xiǎn)物料擴(kuò)散的范圍、劑量、可燃物質(zhì)爆炸產(chǎn)生的超壓值、爆炸過程的現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)態(tài)、防爆措施的具體參數(shù)等信息，都是在定量風(fēng)險(xiǎn)分析（QRA）的理念下，結(jié)合現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范、專業(yè)的工程設(shè)計(jì)手段與經(jīng)驗(yàn)得出，對(duì)于分析整個(gè)危險(xiǎn)工況起到了較大的作用。定量化的數(shù)據(jù)信息不僅能夠?yàn)楹罄m(xù)設(shè)計(jì)提供科學(xué)、可靠的依據(jù)，并且相對(duì)直觀明了。

先進(jìn)的模擬軟件使用對(duì)于定量風(fēng)險(xiǎn)分析有積極的意義，建立在真實(shí)實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)上的自帶危險(xiǎn)物質(zhì)屬性數(shù)據(jù)庫(kù)使各種假設(shè)能夠較科學(xué)地被建模觀察，增強(qiáng)了定量風(fēng)險(xiǎn)分析結(jié)果的說服力。

使用先進(jìn)模擬軟件模擬結(jié)果為依據(jù)的定量風(fēng)險(xiǎn)分析能夠?yàn)槭突ば袠I(yè)的各部分提供科學(xué)的安全評(píng)估，在越來越重視安全的今天，可得到更廣泛的應(yīng)用。

[1]API RP752 management of hazards associated with location of process plant permanent buildings. 2009.

[2]AQ/T 3046—2013，化工企業(yè)定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)導(dǎo)則[S].

[3]李鑫，吳桂英，賈昊凱. 擋墻對(duì)沖擊波削弱作用的數(shù)值分析[J].中北大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2010（31-4）.

[4]穆朝民，王光勇. 爆炸沖擊波繞過墻體的數(shù)值模擬研究[J].工程爆破，2008（06）.

[5]穆朝民，任輝啟，李永池，等. 爆炸沖擊波作用于墻體及對(duì)墻體繞射的實(shí)驗(yàn)研究[J]. 實(shí)驗(yàn)力學(xué)，2008（04）.

[6]劉曉峰，年鑫哲，王希之，等. 沖擊波反射超壓沿剛性墻面的分布規(guī)律[J]. 工程爆破，2015（10）.

Simulation of Explosion of Hazardous Mediums and Effect Analysis of Protection Measures

Jiang Jifeng, Wang Dong, Zhu Yi, Jia Wei, Jiang Yanning
（SINOPEC Shanghai Engineering Co. Ltd, Shanghai 200120）

With the application of computer numerical simulation, quantitative risk assessment (QRA) has been developed rapidly. Using diffusion model of combustible gas and blast wave simulation software, leak blast conditions for a gas station was simulated to give overpressure data on the walls of a speci fi c construction near. Appropriate safeguards were chosen in the simulation. In this article a new way was provided for QRA and safety design of facilities dealing with in fl ammable and explosive hazardous chemicals.

QRA; diffusion model; blast wave simulation; safety design

TQ 086.1

：A

：2095-817X（2017）02-0050-008

2016-07-26

江繼峰（1983—），男，工程師，主要從事化工工藝研究與設(shè)計(jì)。