吳 姜，樊 飛，肖景良

(中國電力工程顧問集團東北電力設計院有限公司，吉林 長春 130021)

500kV同塔雙回線路感應電流及感應電壓規(guī)律研究

吳 姜，樊 飛，肖景良

(中國電力工程顧問集團東北電力設計院有限公司，吉林 長春 130021)

同塔雙回線路，當其中一回線停運時，由于運行的另一回平行線路的靜電感應和電磁感應作用，將在停電線路上感應出電壓和電流，影響感應電流和感應電壓的主要因素包括運行線路的線路電壓、負荷電流、平行線路長度、相間及回路間距離、導線高度以及線路的換位情況等。本文根據(jù)同塔雙回線路感應電流及感應電壓的理論分析，初步掌握影響感應電流及感應電壓的因素，進而通過EMTPE仿真計算得到不換位線路和全換位線路中線路長度和輸送潮流與感應電流及感應電壓的關系，為工程設計提供寶貴意見。

同塔雙回；感應電壓；感應電流；EMTPE。

500 kV線路采用同塔雙回線路，存在著如同塔雙回線路線間耦合很強，停電檢修線路上可感應出較高的電壓和電流，對線路潛供電流的影響，關系到線路采用單相重合閘的成功率和系統(tǒng)運行的可靠性等問題。

本文采用符合東北常用的風速和覆冰數(shù)據(jù)塔型，針對典型500 kV同塔雙回線路的感應電流及感應電壓進行系統(tǒng)性計算和分析，分析電網(wǎng)同塔雙回線路的長度、輸送功率大小對感應電流和感應電壓的影響，并求出相應的簡化計算公式，便于工程設計采用。

1 感應電流及感應電壓的理論分析

同桿雙回輸電線路的感應電壓和感應電流的示意圖見圖1。

為了便于分析，忽略運行線路的對地電容和相間電容、線路的電阻和電導，線路參數(shù)采用集中參數(shù)，C11、C21、C31和M11、M21、M31分別為運行線路三相對停運線路a相的互電容和互電感，C0、L分別為停運線路a相的對地電容和自電感，運行線路各相的電壓和電流分別為UA、UB、UC、IA、IB、IC。

圖1 感應電壓和感應電流示意圖

根據(jù)圖1，I回線路處于運行狀態(tài)，II回線路處于檢修狀態(tài)，K1和K2為停運線路a相兩側的接地開關。

接地開關的閉合和斷開可能會產(chǎn)生以下幾種工況：

(1)K1和K2都處于接地狀態(tài)，這時a相導線與大地構成一個回路，線路可以由電感L和電阻R等效，在電磁感應的作用下回路將產(chǎn)生感性感應電流；操作任一側的接地開關都將斷開感性電流。

電磁感應分量對感性感應電流的大小起決定性作用，可用式子(1)表示：

由(1)式可見，感性電流的電磁感應分量與回路間互感、輸送功率成正比，與檢修回路的自感成反比；同時由于互感M和自感L都與線路的長度成正比關系，由此可以知道感性電流的電磁感應分量大小與線路長度無關。

(2)K1和K2都處于斷開狀態(tài)，這時運行線路三相通過對停電線路a相的互電容、a相的對地電容與大地形成回路，在a相上產(chǎn)生容性感應電壓。這是兩端的接地開關都承擔著容性感應電壓，操作任一接地開關都將會關合容性感應電流。

靜電分量在容性感應電壓的大小上起決定性作用，靜電分量的大小可表示為：

由式(2)可見，容性感應電壓的大小與線路間電容和檢修線路對地電容之比有關，與運行線路的相電壓成正比，與線路的輸送的功率大小無關；由于線間電容和相地電容都與線路的長度成正比，因此容性電壓的大小也與線路長度無關。

(3)K1處于接地狀態(tài)，K2處于斷開狀態(tài)，則K1上承載著容性電流，K2上承載著感性電壓。(K2處于接地狀態(tài)且K1處于斷開狀態(tài)同上)

此時，電磁分量同樣對感性感應電壓的大小起決定性作用，感性電壓的電磁分量可表示為：

由式(3)可見，其與線路間互感、運行線路的功率成正比，與電壓無關；由于互感M與線路長度成正比，因此感性電壓也跟線路長度成正比關系。

容性感應電流的靜電分量可表示為：

由式(4)可見，容性感應電流的靜電分量與線路間互電容、線路的電壓成正比，與線路輸送的功率無關；由于線間電容與線路的長度成正比，因此容性感應電流的大小與線路長度成正比關系。

當線路長度較長時，為了抑制工頻過電壓和限制操作過電壓的幅值，一般都需要在線路上安裝高壓并聯(lián)電抗器。檢修線路的高壓并聯(lián)電抗器，對檢修線路的對地電容起到了一定的補償作用，使得對地電容C0減小，對檢修線路的感應電壓和感應電流產(chǎn)生了不同程度的影響。

因為容性感應電流與檢修線路的對地電容無關，因此高抗對容性電流的影響很小；而由電磁分量決定的感性電壓和感性電流也與C0無關，因此高抗對它們的影響也不大；由于C0的減小將導致容性電壓的增大，裝設高抗后的容性電壓可以按式(5)計算：

式中：L1=L0+3Ln，L0、Ln分別為高抗的電感值和中性點小電抗所對應的電感值。

由式(5)可知，高抗容量越大，檢修線路上產(chǎn)生的容性感應電壓越高；中性點小電抗值減小，容性感應電壓也越高，小電抗的選取還要綜合考慮抑制線路工頻諧振過電壓和限制潛供電流的效果。

2 仿真計算條件

2.1 計算條件

在本文的研究中，為了定量分析上述因素對同塔雙回線路感應電流和感應電壓的影響，確定如下計算條件：

(1)線路輸送功率分別為1200 MW、1800 MW。

(2)線路長度：10 km～360 km。其中，10～30 km短線，兩根地線均采用良導體地線；40～360 km線路，一根地線采用OPGW，另一根地線采用GJ－100，兩端5 km采用良導體地線。

(3)換位情況：10～100 km以內(nèi)線路，不換位；100 km～200 km以內(nèi)線路全換位一次；200 km～360 km以內(nèi)線路全換位兩次。

(4)線路并聯(lián)補償度：考慮了線路不同并聯(lián)補償度的影響。

2.2 線路參數(shù)

本次500 kV線路桿塔采用《國家電網(wǎng)公司輸變電工程通用設計500(330) kV輸電線路分冊》中風速31 m/s，導線型號為4×LGJ－400/35的雙回路鐵塔5C4－SZ1，呼高39m，兩回線路逆相序布置，見圖2。地線型號分別為OPGW復合光纜地線和GJ－100、LBGJ－120－40AC，其中良導體地線和OPGW地線逐塔接地，普通地線采用間斷接地。線路兩端出口5 km部分，地線采用LBGJ－120－40AC，中間部分采用普通地線GJ－100。

500 kV同塔雙回線段采用垂直排列，兩端相序一一對應，100 km～200 km以內(nèi)線路全換位一次，詳見圖3 (a)；200 km～360 km以內(nèi)線路全換位兩次，詳見圖3 (b)。

在線路支持程序中除填寫桿塔上各相架空線路和地線對桿塔中軸線的水平距離、最高對地距離外，還需要填寫各相架空線路和地線的最低對地距離。也可直接填寫架空線路和地線的弧垂計算導線的平均對地距離，公式如下：

式中：h為導線的平均對地距離；h1為掛點對地距離；l為串長；f0為導線弧垂。500 kV架空線路的串長約為5 m，弧垂約為13.3 m；500 kV架空地線的串長約為0.3 m，弧垂約為12.4 m。

圖2 同塔雙回線路導、地線布置圖

圖3 導線布置和換位方式布置圖

3 感應電壓和感應電流的規(guī)律總結

在利用電力系統(tǒng)仿真軟件(EMTPE)建立系統(tǒng)的仿真計算模型之后，通過逐一改變線路的長度、潮流、高抗容量的方法對500 kV同塔雙回線路的感應電壓和感應電流進行了大量的計算，計算結果歸納如下。

3.1 不換位線路長度和輸送潮流與感應電壓、感應電流的關系

同塔雙回不換位線路I回運行、II回檢修時的最大感應電壓和感應電流見表1、表2。其中，容性感應電壓主要產(chǎn)生于停運線路兩端均不接地時；感性感應電流主要產(chǎn)生于停運線路兩端均接地時；容性感應電流和感性感應電壓主要產(chǎn)生于停運線路一端接地、另一端不接地時。

表1 不換位線路I回運行、II回檢修的最大感應電壓和感應電流(1200 MW)

表2 不換位線路I回運行、II回檢修的最大感應電壓和感應電流(1800 MW)

由上述數(shù)據(jù)可以得出以下結論：

(1)從計算結果來看，對于不換位線路，隨著線路變長，感性電流略有下降，但整體變化不大。所以感性電流的大小與線路長度無關，與線路輸送的功率大小成正比例關系。但是隨著線路長度變化，盡管輸送有功功率保持不變，線路電流卻在變化，故感性電流略有變化。

(2)從計算結果來看，感性電壓與線路長度成線性關系，線路越長，感性電壓越高。此外，隨著線路輸送功率的增加，感性電壓也增大。對于上述同塔雙回線路，II回檢修、I回運行時的感性電壓與線路長度的關系可以用如下公式近似表示：

式中：l為線路長度(km)；UL為感性電壓(kV)。

(3)從計算結果來看，容性電流與線路長度成線性關系，線路越長，容性感應電流越大，與線路輸送功率的大小無關。對于上述同塔雙回線路，II回檢修、I回運行時的容性電流與線路長度的關系可以用如下公式近似表示：

式中：l為線路長度(km)；IC為容性電流(A)。

(4)從計算結果來看，容性電壓與線路長度和輸送功率無關。不管線路長度如何變化，容性電壓基本保持不變。

3.2 全換位線路的長度和輸送潮流與感應電壓、感應電流的關系

同塔雙回換位線路I回運行、II回檢修時的最大感應電壓和感應電流見表3、表4。其中，容性感應電壓主要產(chǎn)生于停運線路兩端均不接地時；感性感應電流主要產(chǎn)生于停運線路兩端均接地時；容性感應電流和感性感應電壓主要產(chǎn)生于停運線路一端接地、另一端不接地時。

表3 換位線路I回運行、II回檢修的最大感應電壓和感應電流(1200 MW)

表4 換位線路I回運行、II回檢修的最大感應電壓和感應電流(1800 MW)

續(xù)表4

(1)從計算結果來看，感性電流的大小與線路長度無關，與線路輸送的功率大小成正比例關系。對比不換位線路的感性電流最大值，可以發(fā)現(xiàn)全換位線路的感性電流要遠遠小于不換位線路。

(2)從計算結果來看，感性電壓與線路長度成線性關系，線路越長，感性電壓越高。此外，隨著線路輸送功率的增加，感性電壓也增大。對于上述同塔雙回線路，II回檢修、I回運行時的感性電壓與線路長度的關系可以用(9)公式近似表示：

式中：l為線路長度(km)；UL為感性電壓(kV)。

與不換位線路的擬合公式比較，全換位線路擬合方程的斜率要比不換位線路的斜率小，也就是說感性電壓隨長度而增加的速率比不換位線路要小。

(3)從計算結果來看，容性電流與線路長度成線性關系，線路越長，容性感應電流越大，與線路輸送功率的大小無關。對于上述同塔雙回線路，II回檢修、I回運行時的容性電流與線路長度的關系可以用如下公式近似表示：

式中：l為線路長度(km)；IC為容性電流(A)。

(4)從計算結果來看，與不換位線路不同，經(jīng)過全換位線路的容性電壓并不是保持在某一個數(shù)值附近，這是由于長線路末端安裝了高抗，它可以對檢修線路的相地電容進行補償，使得相地總電容變小，容性電壓增大。

⑸感性電流、感性電壓和容性電流基本上不受高抗容量的影響，即與線路的并聯(lián)補償度無關；而容性電壓受并聯(lián)電抗器容量的影響比較大，并聯(lián)補償度增加，容性電壓增大。這是因為高抗對相地電容進行了補償，使得相地阻抗增大，由運行線路電壓分壓到檢修線路的容性電壓也就增大。

3.3 規(guī)律性結論校驗

針對總結出的500 kV同塔雙回線路感應電壓及感應電流的規(guī)律性結論，本節(jié)對其進行準確性校驗。線路型號為4×LGJ－400的同塔雙回線路輸送1800 MW時，停運線路的感性電壓和容性電流的仿真值和理論計算值見表5、表6。

表5 不換位線路感應電壓和感應電流(1800 MW)

表6 換位線路感應電壓和感應電流(1800 MW)

由計算結果可知，理論值和仿真值非常接近，感性電壓的最大偏差為－2.78%，容性電流的最大偏差為－5.34%。因此，根據(jù)仿真數(shù)據(jù)得到的同塔雙回線路感應電壓及感應電流統(tǒng)計規(guī)律具有較強的實用性。

4 結論

通過對不同條件線路感應電流和感應電壓的計算，得出了以下結論：

(1)計算結果表明，感性電壓的大小與線路長度成正比，與輸送潮流大小成正比；容性電流大小與線路長度成正比，與輸送潮流大小無關。

(2)不管線路換位與否，檢修線路上的感性電流的大小與線路的長度無關，與輸送潮流大小成正比。

(3)對于不換位線路，檢修線路的容性電壓與線路長度、輸送潮流大小無關，只是跟運行線路的電壓成正比；對于全換位線路，檢修線路的容性電壓并不是保持在某一個數(shù)值附近，這是由于長線路末端安裝了高抗，它可以對檢修線路的相地電容進行補償，使得相地總電容變小，容性電壓增大，這點在工程設計中應予以注意。

(4)感性電流、感性電壓和容性電流基本上不受高抗容量的影響，也就是說與線路的并聯(lián)補償度無關；而容性電壓受并聯(lián)電抗器容量的影響比較大，并聯(lián)補償度增加，容性電壓增大。這是因為高抗對相地電容進行了補償，使得相地阻抗增大，由運行線路電壓分壓到檢修線路的容性電壓也就增大。

通過比較感應電流和感應電壓仿真值和按照統(tǒng)計規(guī)律計算出的理論值，證明了理論公式具有較強的實用性，可以在相關工程計算中使用。

[1] 陳亞倫，等. 伊敏—馮屯500 kV同塔雙回線路不平衡度、感應電流及潛供電流研究[J]. 電網(wǎng)技術，1995，(6).

[2] 林莘，等. 特高壓同塔雙回線路感應電壓、電流仿真分析[J]. 高電壓技術，2010，(9).

Regular Research on Induced Current and Induced Voltage of 500 kV Double-circuit Transmission Line

WU Jiang, FAN Fei, XIAO Jing-liang
(Northeast Electric Power Design Institute Co.,Ltd., Changchun 130021, China)

When one loop of double-circuit line outage, another loop will make the outage one have induced voltage and current. The main affecting factors of the induced current and induced voltage contain line voltage, load current, length of parallel line, the distance between the loop, height and transposition of the line. The paper will get the relationship between the factors and the induced current and voltage by EMTPE simulation, to provide valuable advice for engineering design.

double-circuit line; induced voltage; induced voltage; EMTPE.

TM711

B

1671-9913(2017)02-0056-06

2016-02-23

吳姜(1985-)，男，吉林長春人，碩士，從事電力系統(tǒng)規(guī)劃設計工作。