許宇翔， 方明輝， 雷能瑋

(1. 湖州師范學(xué)院 工學(xué)院， 浙江 湖州 313000；2. 南京航空航天大學(xué) 自動化學(xué)院， 江蘇 南京 210016；3. 湖州師范學(xué)院 信息工程學(xué)院， 浙江 湖州 313000)

許宇翔1,2， 方明輝1， 雷能瑋3

(1. 湖州師范學(xué)院 工學(xué)院， 浙江 湖州 313000；2. 南京航空航天大學(xué) 自動化學(xué)院， 江蘇 南京 210016；3. 湖州師范學(xué)院 信息工程學(xué)院， 浙江 湖州 313000)

以實現(xiàn)輸入電流正弦控制為目標(biāo)，推導(dǎo)了系統(tǒng)兩相輸出電壓調(diào)制函數(shù)表達(dá)式的約束關(guān)系。針對常規(guī)空間矢量調(diào)制策略下的扇區(qū)劃分?jǐn)?shù)量較多，提出了帶中線拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的三相-兩相矩陣變換器(3-2MC)新型扇區(qū)劃分方式以減少到24種扇區(qū)?；谠撋葏^(qū)劃分提出了新的空間矢量調(diào)制策略，分析了矩陣變換器在該控制策略下的工作模態(tài)，給出了具體調(diào)制算法與占空比的算式，分析并推導(dǎo)了3-2MC輸出與輸入電壓利用率表達(dá)式。最后，用MATLAB/Simulink對系統(tǒng)模型進(jìn)行了動態(tài)與靜態(tài)仿真研究，結(jié)果驗證了該調(diào)制策略的正確性和有效性。

電流正弦化； 三相-兩相矩陣變換器； 扇區(qū)劃分； 空間矢量調(diào)制； 電壓利用率

0 引 言

矩陣變換器(Matrix Converter, MC)作為一種交-交直接變換器，具有正弦的輸入輸出波形、輸入功率因數(shù)可調(diào)、能量可雙向傳輸、功率密度大、可靠性高等優(yōu)點，成為目前國內(nèi)學(xué)者研究的熱點[1]。日本富士電機(jī)公司推出了FRENIC-MXC矩陣式變換器[2]，安川電機(jī)成功研發(fā)的Varispeed AC和FSDrive-MX系列矩陣變頻器用于電機(jī)驅(qū)動[3- 4]。近年來，國內(nèi)外很多學(xué)者除了研究MC應(yīng)用于電機(jī)驅(qū)動外，也開始關(guān)注MC在其他領(lǐng)域的應(yīng)用，如獨立發(fā)電系統(tǒng)[5]、并網(wǎng)發(fā)電[6]等，以上研究成果表明了MC具有良好的應(yīng)用前景[7]。

目前，國內(nèi)外針對M×N相MC研究主要集中在3-3MC，包括拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)[8-10]、控制策略[11-13]、換流方式[14]及死區(qū)補(bǔ)償[15]等方面的研究，而3-2MC作為MC的一種特殊類型研究較少。文獻(xiàn)[16]對3-2MC的調(diào)制策略進(jìn)行了詳細(xì)討論；文獻(xiàn)[17-18]分別提出了3-2MC的空間矢量控制與雙電壓合成策略；文獻(xiàn)[19]提出了3-2MC的滯環(huán)控制策略，該控制策略的運用能加快系統(tǒng)的動態(tài)響應(yīng)，降低損耗、減小計算量及易于數(shù)字化實現(xiàn)；文獻(xiàn)[20]提出了一種新穎的3-2MC結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)減少系統(tǒng)開關(guān)管數(shù)量，并將該結(jié)構(gòu)應(yīng)用于兩相感應(yīng)電機(jī)驅(qū)動；文獻(xiàn)[21]提出了一種改進(jìn)型空間矢量調(diào)制策略，該策略能減少3-2MC的開關(guān)次數(shù)與開關(guān)損耗，提高了系統(tǒng)的效率。

本文首先以實現(xiàn)3-2MC輸入電流正弦控制為目標(biāo)，以能量守恒為基礎(chǔ)，推導(dǎo)了輸出電壓調(diào)制函數(shù)表達(dá)式的約束關(guān)系，針對原有空間矢量調(diào)制策略下的扇區(qū)劃分?jǐn)?shù)量較多，提出了帶中線拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的3-2MC新型扇區(qū)劃分模式，將MC的輸出扇區(qū)由6個扇區(qū)減少為4個扇區(qū)，因而使輸入輸出的扇區(qū)組合數(shù)由36種減少至24種，并基于該扇區(qū)劃分改進(jìn)了原有空間矢量調(diào)制策略，分析了MC在該控制策略下的5種工作模態(tài)，給出了具體調(diào)制算法與占空比的算式，分析并推導(dǎo)了3-2MC輸出與輸入電壓利用率表達(dá)式。最后，本文采用MATLAB/Simulink對系統(tǒng)模型進(jìn)行了動、靜態(tài)仿真，結(jié)果驗證了該調(diào)制策略的正確性和有效性。

1 輸入電流正弦控制下的輸出約束關(guān)系

3-2MC常見拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)主要有三端輸出和兩端輸出兩種[19]。本文以三端輸出雙級式拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)為研究對象。該拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)有3個輸出端, 輸出側(cè)兩相負(fù)載共用1個公共端N,如圖1所示。該結(jié)構(gòu)的左側(cè)包含了由6個雙向開關(guān)管組成的電流源型整流，右側(cè)由6個功率管及反并聯(lián)二極管組成的3相電壓源型逆變器，輸入與輸出側(cè)均包含LC濾波器用以濾除諧波。

圖1 雙級式3-2MC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖

設(shè)三相輸入電壓表達(dá)式分別為

(1)

假設(shè)輸入側(cè)為單位功率因數(shù)，只含有基波分量，則三相輸入電流的表達(dá)式分別為

(2)

則輸入功率Pi表達(dá)式為

(3)

設(shè)兩相輸出電壓的調(diào)制波函數(shù)分別為

(4)

式中：m1、m2——兩相輸出逆變側(cè)各自調(diào)制系數(shù)；

φ——輸出兩相的相位差。

輸出電壓表達(dá)式分別為

(5)

式中：Uo1、Uo2——兩相輸出側(cè)電壓幅值；

Upn——母線電壓；

mr——整流側(cè)調(diào)制系數(shù)；

γ——輸入側(cè)功率因數(shù)角。

為方便分析，忽略輸出濾波器上的無功功率，只考慮MC輸出的基波分量，兩相輸出側(cè)功率分別為

(6)

MC母線側(cè)無直流儲能環(huán)節(jié)，忽略系統(tǒng)損耗，則輸入功率Pi(t)等于兩相輸出功率之和，即Po1(t)+Po2(t)，根據(jù)式(3)、式(6)，以避免輸出側(cè)脈動功率使輸入側(cè)電流中引入諧波分量為目標(biāo)，即輸出總功率也需要約束為常量，輸出電壓調(diào)制系數(shù)與輸出側(cè)兩相電壓相位差滿足式(7)：

(7)

式中：mi——逆變側(cè)調(diào)制系數(shù)。

兩相輸出電壓的調(diào)制波函數(shù)滿足式(7)的約束關(guān)系時，MC的輸入電流除開關(guān)頻率次的諧波外，只含有基波分量，避免了輸入側(cè)引入較難濾除的低次諧波。

2 新型扇區(qū)劃分及工作模態(tài)分析

2.1 新型扇區(qū)劃分

雙級式3-2MC輸入側(cè)為電流型整流，其旋轉(zhuǎn)空間矢量示意圖如圖2所示。在任意扇區(qū)內(nèi)，根據(jù)正弦定理可得其有效矢量占空比為

(8)

式中：θr——輸入相電流空間矢量所在扇區(qū)內(nèi)的扇區(qū)角。

圖2 輸入側(cè)旋轉(zhuǎn)電流Ir空間矢量調(diào)制示意圖

文獻(xiàn)[18]提出了輸出側(cè)6扇區(qū)的劃分。為了簡化扇區(qū)劃分?jǐn)?shù)量，減少計算時間，本文提出了輸出4個扇區(qū)的劃分方式。劃分方式以調(diào)制波信號過零點為依據(jù)，其輸出電壓旋轉(zhuǎn)空間矢量示意圖如圖3所示。對于任意扇區(qū)內(nèi)，其有效矢量占空比為

(9)

式中：θi——輸出電壓空間矢量所在扇區(qū)內(nèi)的扇區(qū)角。

圖3 輸出側(cè)旋轉(zhuǎn)電壓Ui空間矢量調(diào)制示意圖

輸出為兩相電壓量，在一個開關(guān)周期內(nèi)分開導(dǎo)通，共有4種有效矢量，將輸出劃分為4個扇區(qū)，而輸入電流空間矢量將輸入電流空間劃分為6個扇區(qū)，因此任意時刻輸入與輸出存在24種扇區(qū)組合情況，當(dāng)輸入電流與輸出電壓旋轉(zhuǎn)空間矢量處于各自的某扇區(qū)時，本文采用4個有效矢量時間和1個零矢量時間合成，則雙級協(xié)同調(diào)制下的矢量占空比及矢量作用時間為

(10)

(11)

式中：Ts——開關(guān)周期。

2.2 新型扇區(qū)劃分下3-2MC模態(tài)分析

以輸入電流矢量位于第Ⅰ扇區(qū)，輸出電壓位于第Ⅱ扇區(qū)為例，一個開關(guān)周期內(nèi)3-2MC的開關(guān)組合如表1所示。

表1 輸入-輸出Ⅰ-Ⅱ扇區(qū)對應(yīng)的功率開關(guān)組合

由表1可知，3-2 MC在開關(guān)周期Ts時間內(nèi)有5個工作模態(tài)：

(1) 工作狀態(tài)0～T1時間內(nèi)，三相交流電中a、b相向負(fù)載相1通入反向電流，負(fù)載相2能量保持不變；

(2) 工作狀態(tài)T1～T2時間內(nèi)，三相交流電中a、b相向負(fù)載相2通入正向電流，負(fù)載相1能量保持不變；

(3) 工作狀態(tài)T2～T3時間內(nèi)，三相交流電中a、c相向負(fù)載相1通入反向電流，負(fù)載相2能量保持不變；

(4) 工作狀態(tài)T3～T4時間內(nèi)，三相交流電中a、c相向負(fù)載相2通入正向電流，負(fù)載相1能量保持不變；

(5) 工作狀態(tài)T4～Ts時間內(nèi)，負(fù)載相1和2能量均保持不變，即此時整流與逆變級均處于零矢量狀態(tài)，其中零矢量狀態(tài)的選取以開關(guān)管切換次數(shù)最少為依據(jù)。

2.3 3-2MC電壓利用率分析

由于式(10)中有效矢量占空比≤1，因此調(diào)制比需滿足式(12)，即

(12)

式中：m——系統(tǒng)總的調(diào)制比，m=mi×mr，即總調(diào)制比m≤0.707。

由于本文所研究的是帶中線的3-2MC，輸出兩相電壓均為線電壓，以下分析以輸出相1為例，由式(5)推導(dǎo)得，輸出電壓與輸入電壓之間電壓利用率如式(13)所示。

(13)

如圖1所示，帶中線的3-2MC兩相輸出電壓均為線電壓，即式(13)反映輸入功率因數(shù) cosγ=1 時，輸出線電壓與輸入相電壓之間的電壓利用率關(guān)系式。

3 仿真分析

利用MATLAB/Simulink軟件搭建了3-2MC的仿真模型，進(jìn)行了動態(tài)與靜態(tài)仿真研究。具體參數(shù)設(shè)置如表2所示。

表2 仿真參數(shù)

圖4為輸入側(cè)擾動下(輸入220V突變至150V)的輸入電流波形。由圖4(a)可知輸入三相電流穩(wěn)態(tài)時呈對稱分布；當(dāng)輸入側(cè)發(fā)生擾動時，以輸出電壓幅值作為反饋量，經(jīng)過PI調(diào)節(jié)獲得對總調(diào)制比m的控制實現(xiàn)輸出幅值閉環(huán)，輸入三相電流在較短時間內(nèi)就能達(dá)到穩(wěn)定。由圖4(b)可知，輸入電流與該相輸入電壓無論是穩(wěn)態(tài)還是瞬態(tài)均能保持較高的功率因數(shù)?？梢娫诒疚乃峥刂撇呗韵拢琈C不僅能保持高功率因數(shù)電能輸入，還能使輸入側(cè)獲得正弦電流。

圖5為輸入側(cè)三相擾動下(由輸入220V突變至150V)的輸出電壓波形。由圖5(a)可知輸出兩相電壓幅值與相位差均滿足式(7)要求，兩相電壓穩(wěn)態(tài)時正弦化程度高；當(dāng)輸入側(cè)發(fā)生擾動時，輸入兩相電壓在較短時間內(nèi)也能達(dá)到穩(wěn)定，無明顯振蕩。可見在本文所提控制策略下，MC輸出電壓正弦度高(THD≤1.82%)，同時在擾動下響應(yīng)速度快。

圖4 輸入側(cè)擾動下的3-2MC輸入仿真波形

圖5 輸入側(cè)擾動下的3-2MC輸出仿真波形

圖6為母線電壓與電流波形。由于MC母線側(cè)無大容量的儲能元件，因此母線電壓呈現(xiàn)二次輸入電壓頻率的波動，但由于調(diào)制策略中采用了輸出與輸入級的協(xié)調(diào)控制，因此該波動并不會影響輸出電壓的質(zhì)量。

圖6 輸入側(cè)擾動下的3-2MC直流母線電流Ipn與電壓Upn仿真波形

4 結(jié) 語

本文研究了以3-2MC輸入電流正弦控制為目標(biāo)的空間矢量控制策略，對原有扇區(qū)劃分進(jìn)行了改進(jìn)，減少了扇區(qū)劃分?jǐn)?shù)量；以新的扇區(qū)劃分為基礎(chǔ)，提出了改進(jìn)的空間矢量調(diào)制策略，分析并推導(dǎo)了3-2MC輸出與輸入電壓利用率表達(dá)式。仿真結(jié)果表明，本文所提控制策略不僅使系統(tǒng)具有良好的穩(wěn)態(tài)性能，而且動態(tài)響應(yīng)快，能有效抑制動態(tài)過程產(chǎn)生的振蕩，減少了輸入電流的諧波含量。

[1] 孫凱，周大寧.矩陣式變換器及其應(yīng)用[M].北京： 機(jī)械工業(yè)出版社，2007.

[2] ITOH J, SATO I, ODAKA A, et al. A novel approach to practical matrix converter motor drive system with reverse blocking IGBT[J]. Power Electronics, IEEE Transactions on,2005,20(6)： 1356-1363.

[3] YAMAMOTO E, HARA H, UCHINO T, et al. Development of mcs and its application in industry[J]. Industrial Electronics Magazine, IEEE,2011,5(1)： 4-12.

[4] SAWA T, KUME T, HARA H, et al. Power-electronics contributing to the green and clean world[C]∥Power Electronics and ECCE Asia (ICPE & ECCE), 2011 IEEE 8th International Conference on IEEE,2011： 11-18.

[5] 黃科元,賀益康,卞松江.矩陣式變換器交流勵磁的變速恒頻風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)研究[J].中國電機(jī)工程學(xué)報,2002,22(11)： 100-105.

[6] 鄧文浪,倪澤平.應(yīng)用雙級矩陣變換器的永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)集成控制策略[J].太陽能學(xué)報,2012,33(4): 577-585.

[7] 張喬斌，夏益輝，朱愛芳.一種矩陣變換器驅(qū)動感應(yīng)電機(jī)軟起動方法[J].電機(jī)與控制應(yīng)用，2014，41(9)： 62-68.

[8] ITOH J, TAKAHASHI H, HARUNA J. A high energy saving interface system using a matrix converter between a power grid and an engine generator for bio diesel fuel[C]∥Power Tech, 2011 IEEE Trondheim， IEEE, 2011： 1-7.

[9] KOLAR J W, BAUMANN M, SCHAFMEISTER F, et al. Novel three-phase AC-DC-AC sparse matrix converter[C]∥Applied Power Electronics Conference and Exposition, 2002， Seventeenth Annual IEEE, 2002： 777-791.

[10] 宋衛(wèi)章,鐘彥儒,孫向東.具有高電壓傳輸比且能抵御非正常輸入的Z-源雙級矩陣變換器[J].中國電機(jī)工程學(xué)報,2010，30(24)： 21-28.

[11] WIJEKOON T, KLUMPNER C, ZANCHETTA P, et al. A predictive current control scheme for a hybrid AC/AC direct power converter[C]∥Power Electronics, Machines and Drives, 2006， The 3rd IET International Conference on IET,2006： 1-6.

[12] 張紹,周波,葛紅娟.基于雙空間矢量調(diào)制的矩陣變換器-永磁同步電機(jī)矢量控制系統(tǒng)[J].電工技術(shù)學(xué)報,2007,22(4)： 47-52.

[13] 史婷娜,劉立志,王慧敏,等.矩陣變換器-永磁同步電機(jī)驅(qū)動系統(tǒng)滑模變結(jié)構(gòu)控制[J].電工技術(shù)學(xué)報, 2010,25(12)： 54-60.

[14] 佘宏武,林樺,王興偉,等.基于電壓型換流的矩陣變換器輸出電壓補(bǔ)償方法[J].中國電機(jī)工程學(xué)報, 2011，31(3)： 20-27.

[15] 王勇,呂征宇,陳威,等.一種基于空間矢量調(diào)制的矩陣變換器死區(qū)補(bǔ)償方法[J].中國電機(jī)工程學(xué)報, 2005,25(11)： 42- 45.

[16] KWAK S, TOLIYAT H A. Development of modulation strategy for two-phase AC-AC matrix converters[J]. Energy Conversion, IEEE Transactions on, 2005, 20(2)： 493- 494.

[17] 方永麗,譚國俊,董偉.三相-兩相矩陣變換器的空間矢量調(diào)制策略及其實現(xiàn)[J].工礦自動化,2009,35 (11)： 50-53.

[18] FANG Y, ZHOU B, GAO X. A novel instantaneous value modulation method for two-phase matrix converter[C]∥Electrical and Control Engineering (ICECE), 2010 International Conference on IEEE, 2010： 3204-3207.

[19] MIRAZIMI M, SHARIFIAN M B B, BABAEI E. Hysteresis control of a three-phase to two-phase matrix converter[C]∥Power Electronics (IICPE), 2012 IEEE 5th India International Conference on IEEE, 2012： 1-5.

[20] MILAN G, MOHAMADIAN M, SEIFI E, et al. A novel minimized switch two-phase matrix converter for driving two-phase induction motor[C]∥Power Electronics and Drive Systems Technology (PEDSTC), 2012 3rd， IEEE, 2012： 7-12.

[21] LASKODY T, PRAZENICA M, KASCAK S. Space vector PWM for two-phase four-leg matrix converter[C]∥ELEKTRO, 2014, IEEE, 2014： 324-327.

Control Strategy of Three-Phase to Two-Phase Matrix Converter Based on Sinusoidal Input Current*

XUYuxiang1,2,FANGMinghui1,LEINengwei3

(1. School of Engineering， Huzhou University， Huzhou 313000， China； 2. School of Automation, Nanjing University of Aeronautics and Astronautics， Nanjing 210016， China； 3. School of Information Engineering， Huzhou University， Huzhou 313000， China)

Based on the sinusoidal control of the input current, the constraint relation of the three-phase to two-phase Matrix Converter (3-2MC) output voltage modulation function was derived. According to the conventional space vector modulation strategy, the sector was divided into a large number of sectors. A new type of sector partition method was proposed to reduce to 24 sectors. A new space vector modulation strategy was proposed based on the sector partition. The operating modes of the 3-2MC under the control strategy was analyzed, detailed modulation algorithm was given, got calculation formula of duty ration, and deduced the expression of 3-2MC voltage transfer ratio. Finally, simulation results confirmed the effectiveness and feasibility of the new control method.

sinusoidal input current; three-phase to two-phase matrix converter; sector partition; space vector modulation(SVM); voltage transfer ratio

湖州師范學(xué)院校級科研資助項目(2015XJLK35)

許宇翔(1981—)，男，碩士研究生，研究方向為新型變換器及其控制技術(shù)。

TM 301.2

A

1673-6540(2017)02- 0041- 06

2016-03-09