李 乾，張 祥，李 然，王 業(yè)，孔祥平，王書(shū)征

(1.許繼電氣股份有限公司，河南 許昌 461000；2.國(guó)網(wǎng)江蘇省電力公司檢修分公司， 江蘇 南京 211100；3.國(guó)網(wǎng)江蘇省電力公司，江蘇 南京 210024；4.國(guó)網(wǎng)江蘇省電力公司電力科學(xué)研究院，江蘇 南京 211102；5.南京工程學(xué)院，江蘇 南京 211167)

特高壓直流輸電保護(hù)性閉鎖動(dòng)作策略研究

李 乾1，張 祥2，李 然2，王 業(yè)3，4，孔祥平4，王書(shū)征5

(1.許繼電氣股份有限公司，河南 許昌 461000；2.國(guó)網(wǎng)江蘇省電力公司檢修分公司， 江蘇 南京 211100；3.國(guó)網(wǎng)江蘇省電力公司，江蘇 南京 210024；4.國(guó)網(wǎng)江蘇省電力公司電力科學(xué)研究院，江蘇 南京 211102；5.南京工程學(xué)院，江蘇 南京 211167)

以某在建±800 kV特高壓直流輸電工程為背景，研究了整流站和逆變站極區(qū)故障和閥區(qū)故障時(shí)，不同的閉鎖時(shí)序策略。對(duì)每種故障分別從整流站和逆變站進(jìn)行分析，考慮setα=90°、移相和投旁通對(duì)不同動(dòng)作策略的優(yōu)異，同時(shí)考慮是否會(huì)造成直流電流過(guò)沖、是否會(huì)造成直流電流過(guò)零、是否能快速地轉(zhuǎn)移系統(tǒng)中的能量、是否能快速地隔離故障區(qū)域以及當(dāng)極區(qū)發(fā)生故障時(shí)，選取某種策略另一極是否會(huì)換相失??；當(dāng)閥區(qū)發(fā)生故障時(shí)，選取某種策略另一閥組是否會(huì)發(fā)生換相失敗等因素，從而得到較為合理的極區(qū)故障及閥區(qū)故障的閉鎖策略。為驗(yàn)證策略的合理性及優(yōu)異性，利用工程調(diào)試所搭建的RTDS仿真平臺(tái)，同時(shí)利用該工程控制保護(hù)系統(tǒng)進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明，所選取策略相對(duì)以前的策略具有較為顯著的改進(jìn)，可防止多種工況下的換相失敗及電流斷續(xù)情況，為在建工程及今后新建工程保護(hù)性閉鎖策略提供了指導(dǎo)性意見(jiàn)。

特高壓直流；移相；投旁通對(duì)；setα=90 °；換相失敗

0 引 言

近年來(lái)，超特高壓直流輸電技術(shù)日趨成熟，并被廣泛應(yīng)用，其特點(diǎn)是輸送電容量大，輸電距離遠(yuǎn)，可節(jié)約大量的輸電走廊資源及提高電網(wǎng)的安全穩(wěn)定水平。超特高壓直流輸電技術(shù)對(duì)中國(guó)能源資源優(yōu)化配置和全國(guó)電力系統(tǒng)聯(lián)網(wǎng)的格局已產(chǎn)生重大而深遠(yuǎn)的影響[1]。從早期的三常、三廣和貴廣等±500 kV超高壓直流輸電工程到近期的向上、復(fù)奉、賓金、錦蘇、溪浙等±800 kV特高壓直流輸電，電壓等級(jí)越來(lái)越高，±800 kV已成為特高壓直流輸電的主流電壓等級(jí)，近期±1 100 kV工程昌吉換流站也已動(dòng)工建設(shè)。在±500 kV超高壓直流輸電工程中，通常采用12脈動(dòng)單閥組結(jié)構(gòu)[2-3]；而在±800 kV特高壓直流輸電工程中，盡管有公司表明已經(jīng)可生產(chǎn)單閥組±800 kV的結(jié)構(gòu)，但考慮到換流變壓器的重量和運(yùn)輸尺寸等相關(guān)因素，國(guó)內(nèi)特高壓工程暫未使用該技術(shù)，主流設(shè)計(jì)依然采用將2個(gè)±400 kV 12脈動(dòng)閥組串聯(lián)的結(jié)構(gòu)[4-5]。

正是由于該結(jié)構(gòu)，決定了控制保護(hù)的閉鎖策略與常規(guī)超高壓工程有所區(qū)別，因?yàn)槌邏汗こ虇螛O只有1個(gè)閥組，不存在閥組閉鎖和極閉鎖的區(qū)別，而特高壓工程有2個(gè)閥組串聯(lián)，則當(dāng)某一閥區(qū)發(fā)生故障時(shí)，應(yīng)該將該閥組閉鎖并隔離，從而不影響雙極其他另外3個(gè)閥組的正常運(yùn)行，而當(dāng)極區(qū)發(fā)生故障時(shí)，則應(yīng)該將該極閉鎖并隔離，從而不影響另一極2個(gè)閥組的正常運(yùn)行。

以國(guó)內(nèi)某在建±800 kV工程為背景，在仿真調(diào)試階段，詳細(xì)研究了整流站和逆變站極區(qū)故障和閥區(qū)故障時(shí)，不同的閉鎖時(shí)序策略，對(duì)每種故障分別從整流站和逆變站進(jìn)行分析：考慮setα=90°、移相和投旁通對(duì)不同動(dòng)作策略的優(yōu)異；同時(shí)考慮是否會(huì)造成直流電流過(guò)沖、是否會(huì)造成直流電流過(guò)零、是否能快速地轉(zhuǎn)移系統(tǒng)中的能量、是否能快速地隔離故障區(qū)域以及當(dāng)極區(qū)發(fā)生故障時(shí)選取某種策略另一極是否會(huì)換相失敗，當(dāng)閥區(qū)發(fā)生故障時(shí)選取某種策略另一閥組是否會(huì)發(fā)生換相失敗等因素，從而得到較為合理的極區(qū)故障及閥區(qū)故障的閉鎖動(dòng)作策略。同時(shí)，為驗(yàn)證策略的合理性及優(yōu)異性，借助工程調(diào)試所搭建的RTDS仿真平臺(tái)，同時(shí)利用該工程控制保護(hù)系統(tǒng)進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明，所選取策略相對(duì)以前的策略具有較為顯著的改進(jìn)，可防止多種工況下的換相失敗及電流斷續(xù)情況，為在建工程及今后新建工程保護(hù)性閉鎖策略提供了指導(dǎo)性意見(jiàn)。

1 特高壓直流閥區(qū)保護(hù)的特點(diǎn)

1.1 特高壓直流輸電閥組結(jié)構(gòu)

相對(duì)±500 kV的超高壓直流輸電，±800 kV的特高壓直流輸電工程將單12脈動(dòng)改為雙12脈動(dòng)結(jié)構(gòu)，每1個(gè)極有2個(gè)閥組串聯(lián)而成。如圖1所示,每1個(gè)12脈動(dòng)閥組同時(shí)并聯(lián)有旁路開(kāi)關(guān)BPK10和旁路刀閘BK12。

圖1 特高壓直流輸電單閥組結(jié)構(gòu)

特高壓直流輸電采用該種結(jié)構(gòu)后，單極可單閥組或雙閥組運(yùn)行，運(yùn)行方式更加靈活[6-7]。但運(yùn)行方式的多樣化帶來(lái)了其保護(hù)動(dòng)作策略較超高壓直流輸電系統(tǒng)更為復(fù)雜。對(duì)于某一閥組區(qū)內(nèi)故障，如換流變壓器閥側(cè)故障或換流器故障，需要通過(guò)保護(hù)性閉鎖停運(yùn)該閥組但又不影響其他在運(yùn)閥組，故設(shè)計(jì)合理的動(dòng)作策略并結(jié)合高速旁路開(kāi)關(guān)來(lái)隔離故障顯得尤為重要。

1.2 特高壓直流輸電閥區(qū)保護(hù)特點(diǎn)

特高壓直流輸電工程單極擁有2個(gè)12脈動(dòng)閥組串聯(lián)而成，每個(gè)閥區(qū)配置各自的閥區(qū)保護(hù)。如圖2所示，單個(gè)閥區(qū)除配置了與常規(guī)超高壓直流輸電相同的保護(hù)，如換流器閥短路保護(hù)、換相失敗保護(hù)、閥差動(dòng)保護(hù)、閥過(guò)流保護(hù)外，還配置了特高壓直流輸電工程特有的保護(hù)，如旁通開(kāi)關(guān)保護(hù)、旁通對(duì)過(guò)負(fù)荷保護(hù)及換流器過(guò)壓保護(hù)(需具有換流器中點(diǎn)UDM測(cè)點(diǎn))。其中閥短路保護(hù)與閥差動(dòng)保護(hù)作為閥故障的主保護(hù)，而閥過(guò)流保護(hù)一般作為閥短路保護(hù)的后備保護(hù)。

圖2 特高壓直流輸電閥區(qū)保護(hù)配置

1.3 特高壓直流輸電保護(hù)動(dòng)作策略

特高壓直流控制保護(hù)系統(tǒng)會(huì)根據(jù)不同的保護(hù)動(dòng)作產(chǎn)生不同的動(dòng)作后果，這些動(dòng)作主要包括：換流閥移相(包括setα=90°和強(qiáng)制移相)、換流閥閉鎖、功率回降、投旁通對(duì)、合旁通開(kāi)關(guān)、交流斷路器跳閘、啟動(dòng)斷路器失靈保護(hù)、閉鎖交流斷路器、極隔離、重合轉(zhuǎn)換開(kāi)關(guān)、合上中性母線接地刀閘[8]等。

閉鎖就是指移除換流閥的觸發(fā)脈沖，觸發(fā)脈沖移除后，電流一旦為0，閥組就會(huì)自動(dòng)關(guān)斷。為了不對(duì)系統(tǒng)造成沖擊，實(shí)現(xiàn)快速平滑的閉鎖，除了移除觸發(fā)脈沖外，針對(duì)不同的故障類型，在移除觸發(fā)脈沖前還需要進(jìn)行投旁通對(duì)(同一6脈沖閥組內(nèi)連接到同一交流相的兩個(gè)相對(duì)的閥，可以為直流側(cè)電流提供一個(gè)電流通路，泄除能量)、移相等操作，不同的動(dòng)作組合就形成了不同的閉鎖類型[8-9]，如XYZS閉鎖等(某些廠家還具有U閉鎖)。XYZS閉鎖大致可以用如下特點(diǎn)來(lái)進(jìn)行區(qū)分：X閉鎖為不投旁通對(duì)閉鎖，是較為嚴(yán)重故障時(shí)的閉鎖；Y閉鎖為有條件執(zhí)行的閉鎖，如過(guò)流等故障、交流側(cè)故障及手動(dòng)閉鎖；Z閉鎖為投旁通對(duì)閉鎖，是大部分直流側(cè)故障時(shí)的閉鎖；S閉鎖為特殊類型的閉鎖，如逆變側(cè)閥短路、極差或單一橋換相失敗等。

與超高壓直流輸電工程不同，在特高壓工程中，所有的閉鎖都是針對(duì)閥組的，不是針對(duì)極的。如果要閉鎖一個(gè)極，極控主機(jī)會(huì)同時(shí)發(fā)閉鎖命令至閥組層，同時(shí)閉鎖兩個(gè)閥組。需要注意保護(hù)動(dòng)作后，整流站和逆變站執(zhí)行的閉鎖邏輯可能各不相同。例如逆變站執(zhí)行了 Z 閉鎖，整流站并不一定執(zhí)行 Z 閉鎖[10]。所以在調(diào)試時(shí)，需要針對(duì)整流站及逆變站分別分析，研究?jī)烧緞?dòng)作策略各自的優(yōu)異性及相互之間的配合關(guān)系。

1.4 setα=90°、強(qiáng)制移相和投旁通對(duì)

setα=90°、強(qiáng)制移相和投旁通對(duì)這3種動(dòng)作策略的不同使得故障時(shí)其動(dòng)作后對(duì)系統(tǒng)產(chǎn)生的影響也大不相同，仿真階段將對(duì)該3種動(dòng)作策略在不同工況下的動(dòng)作效果進(jìn)行研究，在閥區(qū)故障和極區(qū)故障時(shí)提出較為優(yōu)異的動(dòng)作邏輯。

1)setα=90°：把觸發(fā)角限制值緩慢移動(dòng)到90°，使閥組進(jìn)入零功率狀態(tài)，便于投旁通對(duì)和合旁路開(kāi)關(guān)，持續(xù)時(shí)間大約200～300 ms，屬于慢速移相。

2)強(qiáng)制移相(retard)：一般只在整流站才具有的動(dòng)作策略，把觸發(fā)角快速移相至120°，以抑制直流電流的增大，待直流電流下降到0.05 p.u.時(shí)再移相至160°，直流電流下降至0.03 p.u.時(shí)閉鎖點(diǎn)火脈沖，整體持續(xù)時(shí)間大約110～120 ms，其中將觸發(fā)角由15°移相至120°持續(xù)時(shí)間大于20～30 ms，該段屬于快速移相。

3)投入旁通對(duì)(BPPO)：當(dāng)旁通對(duì)投入時(shí)，直流回路被短路，直流無(wú)法通過(guò)換流變壓器，因此交直流之間被隔離，使得交流側(cè)電流迅速降低，可以快速跳開(kāi)交流側(cè)斷路器(Trip ACC)，同時(shí)由于旁通對(duì)的投入，使得直流側(cè)發(fā)生短路，直流電壓迅速降低至 0，從而直流網(wǎng)中的能量得以快速釋放，便于故障的快速恢復(fù)。其持續(xù)時(shí)間大約為幾毫秒到十幾毫秒，屬于極速釋放能量的一種方式。

2 整流站和逆變站極區(qū)故障和閥區(qū)故障策略對(duì)比研究

2.1 整流站極區(qū)故障

傳統(tǒng)策略：整流側(cè)極區(qū)發(fā)生故障后，傳統(tǒng)策略為保護(hù)性閉鎖該故障極，當(dāng)逆變側(cè)收到整流站閉鎖命令后直接投入旁通對(duì)。

問(wèn)題分析：該策略會(huì)造成逆變站直流電壓迅速降低，造成電流短時(shí)過(guò)沖，有可能引起對(duì)極換相失敗。試驗(yàn)波形如圖3所示。

改進(jìn)策略：是否可以在逆變側(cè)直接投旁通對(duì)之前，在逆變側(cè)添加setα=90°邏輯使直流電壓緩慢下降？但是如果采用setα=90°邏輯，整流側(cè)直流電壓下降速度有可能快于逆變側(cè)電壓下降速度，故有可能會(huì)造成大約200 ms的直流電流過(guò)零斷續(xù)問(wèn)題，是否可行？針對(duì)該想法進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)錄波如圖4所示。

試驗(yàn)結(jié)論：逆變側(cè)在投旁通對(duì)前加入setα=90°邏輯可以緩慢地降低逆變側(cè)直流電壓，抑制電流過(guò)沖現(xiàn)象。同時(shí)由于是極閉鎖工況，所以不用考慮setα=90°引起的直流電流過(guò)零問(wèn)題，故該工程在整流側(cè)保護(hù)性閉鎖極時(shí)，逆變側(cè)在投旁通對(duì)之前加入setα=90°邏輯。

2.2 逆變站極區(qū)故障

傳統(tǒng)策略：當(dāng)逆變站極區(qū)發(fā)生故障時(shí)，傳統(tǒng)策略為逆變站直接投入旁通對(duì)，通過(guò)保護(hù)性閉鎖閉鎖該極，整流站收到逆變站閉鎖命令后強(qiáng)制移相。

問(wèn)題分析：整流側(cè)采用移相策略時(shí)，直流電壓下降過(guò)慢，使電流過(guò)沖較大；試驗(yàn)時(shí)，過(guò)沖電流串入對(duì)極，造成了在運(yùn)對(duì)極的一次換相失敗。試驗(yàn)錄波如圖5所示。

圖5 逆變站極區(qū)故障保護(hù)性閉鎖時(shí)整流側(cè)移相時(shí)整流側(cè)波形

改進(jìn)策略：由于投旁通對(duì)速度較快，可以快速降低整流側(cè)電壓，是否可以在逆變側(cè)保護(hù)性閉鎖時(shí)使整流側(cè)立即投入旁通對(duì)，來(lái)防止電流過(guò)沖導(dǎo)致另一極的換相失敗。針對(duì)該策略進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)錄波如圖6所示。

試驗(yàn)結(jié)論：如圖6所示，逆變側(cè)故障時(shí)，整流側(cè)直接投入旁通對(duì)雖然可以快速地降低直流電流，但會(huì)造成直流系統(tǒng)的振蕩。考慮到移相策略的可靠性相對(duì)投旁通對(duì)要高(當(dāng)發(fā)生故障時(shí)，較大電流流過(guò)閥組，投旁通對(duì)有可能不一定成功)，同時(shí)也可以快速地將能量從系統(tǒng)中轉(zhuǎn)移，故雖然造成了一次對(duì)極的換相失敗，仍然決定保留原有策略：即逆變側(cè)保護(hù)性閉鎖極時(shí)，整流側(cè)走正常Y閉鎖邏輯，更為優(yōu)秀的策略有待進(jìn)一步研究。

圖6 逆變側(cè)保護(hù)性閉鎖時(shí)整流側(cè)投旁通對(duì)時(shí)整流側(cè)波形

2.3 整流站閥區(qū)故障

傳統(tǒng)策略：當(dāng)整流站閥區(qū)發(fā)生故障時(shí)，傳統(tǒng)策略為整流站保護(hù)性在線閉鎖閥組，逆變站采用setα=90°邏輯。

問(wèn)題分析：如果逆變站采用setα=90°邏輯，則有可能產(chǎn)生電流長(zhǎng)時(shí)間過(guò)零的情況，由于為閥區(qū)故障，故障閥組退出運(yùn)行不應(yīng)影響該極另一健全閥組正常運(yùn)行，故不允許像極區(qū)故障那樣存在電流長(zhǎng)時(shí)間過(guò)零情況。

改進(jìn)策略：去除逆變站收到整流站閥組閉鎖后的setα=90°邏輯，防止電流長(zhǎng)時(shí)間過(guò)零。

2.4 逆變站閥區(qū)故障

傳統(tǒng)策略：當(dāng)逆變站閥區(qū)發(fā)生故障時(shí)，傳統(tǒng)策略為逆變站保護(hù)性閉鎖在線退出故障閥組，直接投入旁通對(duì)，而整流站在收到逆變站閉鎖信號(hào)后，立即投入旁通對(duì)閉鎖。

問(wèn)題分析：此時(shí)由于逆變站傳遞閉鎖信號(hào)給整流站大約需要10～20 ms的通訊延時(shí)，所以會(huì)引起逆變站在投入旁通對(duì)后，直流電壓先下降，此時(shí)直流電流過(guò)沖會(huì)導(dǎo)致在運(yùn)行的另一12脈動(dòng)健全閥組的任一橋換相失敗保護(hù)動(dòng)作，閉鎖在運(yùn)健全閥組。試驗(yàn)錄波如圖7所示。

改進(jìn)策略：1)逆變站在運(yùn)另一健全閥組在故障閥組閉鎖時(shí)立即增加γ角10°，增大換向裕度，防止換相失??；2)故障閥組延時(shí)30 ms投入旁通對(duì)，防止立即投入旁通對(duì)造成的大電流過(guò)沖；3)去除整流側(cè)與逆變站故障閥組對(duì)應(yīng)的閥組的setα=90°邏輯，直接投入旁通對(duì)，以快速衰減整流側(cè)電壓，防止大電流過(guò)沖。針對(duì)上述3種策略進(jìn)行試驗(yàn)，錄波如圖8所示。

圖7 逆變站閥區(qū)故障保護(hù)性在線退出閥組時(shí)整流側(cè)采用set α=90°時(shí)整流側(cè)波形

圖8 逆變側(cè)保護(hù)性在線閉鎖閥組時(shí)整流側(cè)直流投入旁通對(duì)時(shí)整流側(cè)波形

試驗(yàn)結(jié)論：通過(guò)改進(jìn)策略的3種措施可以降低直流側(cè)電流過(guò)沖，防止在運(yùn)另一健全閥組的換相失敗，所以本工程逆變側(cè)保護(hù)性在線閉鎖閥組時(shí)，采用上述3個(gè)策略。

3 結(jié) 論

以某在建±800 kV特高壓直流輸電工程為背景，研究了整流站和逆變站極區(qū)故障和閥區(qū)故障時(shí)，不同的閉鎖時(shí)序策略。其中，針對(duì)整流站極區(qū)故障，采用逆變側(cè)在投旁通對(duì)前加入setα=90°的邏輯，其可緩慢地降低逆變側(cè)直流電壓，抑制電流過(guò)沖現(xiàn)象；針對(duì)整流站閥區(qū)故障，去除逆變站收到整流站閥組閉鎖后的setα=90°邏輯，防止電流長(zhǎng)時(shí)間過(guò)零；針對(duì)逆變站閥區(qū)故障，采用3個(gè)改進(jìn)過(guò)的策略，分別為：1)逆變站在運(yùn)另一健全閥組在故障閥組閉鎖時(shí)立即增加γ角10°，增大換向裕度，防止換相失?。?)故障閥組延時(shí)30 ms投入旁通對(duì)，防止立即投入旁通對(duì)造成的大電流過(guò)沖；3)去除整流側(cè)與逆變站故障閥組對(duì)應(yīng)的閥組的setα=90°邏輯，直接投入旁通對(duì)，以快速衰減整流側(cè)電壓，防止大電流過(guò)沖。

試驗(yàn)結(jié)果表明，所選取的策略相對(duì)以前的策略具有較為顯著的改進(jìn)，可防止多種工況下的換相失敗及電流斷續(xù)情況，為在建工程及今后新建工程保護(hù)性閉鎖策略提供了指導(dǎo)性意見(jiàn)。

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On the basis of one specific ±800 kV ultra high voltage DC (UHVDC) project in China, the block sequence strategies are mainly discussed under different circumstances when pole faults and valve faults happen on rectifier station and inverter station. The differences among several actions such as setα=90°,retarding and firing the bypass pairs are considered when analyzing each fault on rectifier and inverter side. Meanwhile, whether these actions can bring a large DC current or make DC current reach zero, or can transfer the energy in the system and then isolate the fault, whether these strategies can bring commutation failure should also be considered. In terms of valve fault, one certain reasonable block strategy for pole faults and valve faults can be obtained after considering whether the strategy can bring commutation failure on another valve group. At last, the effectiveness and priority of the strategies are verified on the RTDS simulation platform based on the project commissioning. The test results indicate that the proposed strategy is much better than the previous strategy in that it can prevent commutation failure in many operating conditions and it can avoid the current interruption. Thus, it can provide instructive suggestions for the protective block strategy in the future ultra high voltage DC project.

UHVDC; retarding; firing the bypass pairs; setα=90°；commutation failure.

TM773

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1003-6954(2017)01-0076-05

2016-10-03)