宋凱+董強+郭龍河

摘 要：2015年11月初，現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)#5爐吸風機出口煙道（總煙道至脫硫區(qū)域煙道第一個彎頭部位）移位，部分煙道支架脫出失效，通過對煙道整體結構分析，提出改進措施，解決了煙道位移的弊端，可推廣實施。

關鍵詞：煙道支架；膨脹節(jié)；失效

DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.03.021

1 實施背景和現(xiàn)場概況

鄒縣發(fā)電廠三期工程（2×600MW機組）2020T/H鍋爐為亞臨界、中間再熱、自然循環(huán)、平衡通風、固態(tài)排渣、單爐膛、懸吊式平行雙煙道倒U型燃煤汽包爐，是由美國Foster Wheeler 能源公司（FWEC）設計制造的，2014年#5機組根據(jù)環(huán)保要求將原引風機、增壓風機合并改造，將原引風機改造為上海鼓風機廠生產(chǎn)的雙級動葉可調軸流式風機，型號：SAF31-18-2，然而2015年11月初，現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)#5爐吸風機出口煙道（總煙道至脫硫區(qū)域煙道第一個彎頭部位）移位，部分煙道支架脫出失效，對機組安全穩(wěn)定運行造成極大的安全生產(chǎn)隱患。

2 煙道結構及原因分析

根據(jù)現(xiàn)場最近幾個月的引風機運行曲線可知，引增合一改造后，引風機出口的壓力基本在4.5KPa～5.5KPa壓力之間運行，引風機出口溫度基本在135℃～150℃之間運行。其次針對現(xiàn)場位移結合圖紙進行描述如下：

根據(jù)圖紙所標示，再結合現(xiàn)場觀察補償器A與補償器B之間的煙道以2號支點為軸心發(fā)生了順時針扭曲，補償器B與補償器C之間的煙道向21軸方向發(fā)生偏移，1號支架整體向E軸偏移，靠近20號軸的兩個點向E軸位移更大，2號固定支架靠近20號軸的兩個滑動點根部向E軸方向微微發(fā)生偏移，固定點及其它2點基本未動，X號滑動支架向21軸及E軸方向發(fā)生較大偏移，根部已完全脫離支撐鋼梁，且靠近D軸的2個支撐鋼管彎曲變形，3號滑動支架根部向21軸方向基本偏移出鋼梁，但根部與鋼梁接觸緊密，4號滑動支架根部向21軸方向完全偏移出鋼梁，且此處煙道支架根部與支撐梁存在一定間隙，5號彈簧支架未發(fā)生明顯偏移，6號固定支架向21軸方向發(fā)生略微彎曲，7號支架向21軸方向略微發(fā)生偏移。（現(xiàn)場實際圖如下所示）

根據(jù)機組運行期間的工況，對原支撐點的荷載以及補償器的熱位移計算如表1所示：

計算結果進行支撐點改造以及膨脹節(jié)的移位，從而解決因煙道無法完全吸收經(jīng)向位移而導致的水平煙道以被垂直管道的熱位移頂起。

3 處理措施

經(jīng)過對此部位煙道圖紙、機組運行工況以及現(xiàn)場實際情況進行計算[1]，對煙道支撐點改造以及膨脹節(jié)位移，主要方案為：1、將A處金屬膨脹節(jié)拆除，用煙道連接；在B處（立管段中間）設置1件非金屬膨脹節(jié)；C處金屬膨脹節(jié)撕裂，更換1件新金屬膨脹節(jié)。

下圖4所示，拆除原1-7號支架及彎頭下部支架（2a號），制作加裝新支架[2]，并在彎頭下部與原斜支撐梁平行布置一根支撐梁，一并加裝新支架。此外，在煙道彎頭豎直鋼梁之間增加3道斜拉支撐。此方案的實施，可解決煙道因無法完全吸收經(jīng)向位移而導致的水平煙道以被垂直管道的熱位移頂?shù)那闆r。

4 結論

煙道支撐點的改造和膨脹節(jié)的位移經(jīng)過機組長時間的運行效果來看，取得了良好的成果，此方案成功得到了證明，可推廣應用。經(jīng)濟效益主要體現(xiàn)在改造后解決了煙道位移造成的安全生產(chǎn)隱患，節(jié)約搶修所需時間，此方案的實施，徹底解決了運行機組的安全隱患，而且在解決煙道的位移、支撐點失效等問題上，有著可觀的參考價值。在提高設備的可靠性和經(jīng)濟性等方面取得了顯著的成效。

參考文獻：

[1]DL/T5121-2000火力發(fā)電廠煙風煤粉管道設計技術規(guī)程[S].北京：中國電力出版社，2000.

[2]GB50017-2003鋼結構設計規(guī)范[S].北京：中國計劃出版社，2003.