魏 嘉，劉 鑫，徐 明

（1. 中國寰球工程公司遼寧分公司， 遼寧 撫順 113006； 2. 沈陽航天新光集團有限公司，遼寧 沈陽 110861）

圓筒徑向開孔補強計算方法的比較分析

魏 嘉1，劉 鑫2，徐 明1

（1. 中國寰球工程公司遼寧分公司， 遼寧 撫順 113006； 2. 沈陽航天新光集團有限公司，遼寧 沈陽 110861）

簡述了等面積法、分析法和有限單元法三種補強計算方法的基本思想，對這三種計算方法的結果進行了對比分析，討論了這三種補強計算方法的特點。加深了對標準相關條款的理解，為今后的徑向開孔補強設計工作提供了參考。

開孔補強；等面積法；分析法；有限單元法；對比分析

為滿足工藝操作及容器本身結構要求，通常需要在容器上設置多個開孔。開孔導致容器強度的削弱，還造成圓筒體與接管的幾何不連續(xù)處存在較高的應力集中。此外，受開孔接管焊接過程中存在缺陷、安裝后存在附加載荷等因素影響，使得開孔補強區(qū)域成為容器最常見的失效部位[1]。隨著設備不斷的大型化，容器上的開孔也隨著增大，為解決工程實際中大開孔補強的計算問題，GB150.1～150.4-2011《壓力容器》中增加了分析法。用于內壓作用下圓筒體徑向開孔補強的計算，將常規(guī)設計中的開孔率提高到 0.9[2]，解決了之前只能通過有限元法計算的大部分徑向大開孔補強問題，極大的方便了大開孔補強計算。本文通過對比三個圓筒徑向開孔補強計算實例，討論等面積法、分析法和有限單元法三種計算方法的特點及適用性，為開孔補強設計工作提供參考。

1 計算模型

表 1中列出了序號 1、2、3 三組圓筒體徑向開孔補強的設計條件，表中的尺寸均為有效厚度，焊接接頭系數均為 1。為將三種計算結果進行橫向比對，表中所列開孔補強結構均未附帶補強圈。開孔接管 1圓筒體長度為 4 000 mm，圓筒體兩端為標準橢圓形封頭，即外壓計算長度為 4 233.3 mm。

表1 圓筒徑向開孔補強設計條件Table 1The opening reinforcement designing conditions for cylinder shell with radial nozzle

2 結果分析

根據 GB150.3-2011中內、外壓工況下等面積補強計算公式見式（1）和式（2）[2]，依照以上兩式對開孔接管1進行等面積補強計算，計算結果見表2。

表2 開孔接管1等面積補強計算結果Table 2 Results of the equal-area reinforcement for nozzle 1

由表 2 可以看出，內壓工況下補強面積Ae大于

從算得的應力數值可以看出，有限單元法計算結果略小于分析法。根據判據，分析法中等效薄膜應力和等效總應力均校核通過，而有限單元法校核的薄膜應力校核未通過。這是因為有限單元法薄膜應力的判定準則是 1.5 倍的許用應力，而分析法中采用的是 2.2 倍材料的許用應力。

一次局部薄膜應力 SII存在應力重分配，提高了結構的承載能力，其危險性要小于總體薄膜應力。此外，一次局部薄膜還存在一定二次應力成分。所以將許用極限由總體薄膜的 1倍提高到 1.5 倍，而這里的1.5 并非經嚴密推導而得[4]。分析法提出人薛明德等人認為[3]，文獻[5]中應力分類法的評定準則是基于簡單的梁理論，而實際壓力容器多為的板殼結構。在圓筒體開孔補強一類問題中的受力狀態(tài)比較復雜，不照搬此理論，將圓筒體開孔補強結構中的 SII限制在 1.5 倍許用應力范圍內過于保守。通過大量實例計算表明，在絕大多數圓筒開孔補強模型中，將 SII限制在 2.2 倍的許用應力范圍內更為合理?？梢?，文獻[5]中基于應力分類法的評定準則是偏保守的。

在分析法的計算模型中將接管與圓筒體看做一個連續(xù)的無內伸的整體，所以必須保證焊接接頭為全焊透結構。由于接管內伸有利于改善開孔區(qū)域的應力分布，故分析法可以保守的計算內伸接管的補強。文獻[2]對接管與筒體相貫處圓角大小、焊腳高度、無損檢測做了詳盡的要求，在設計工作中應對此予以重視。由于等面積和分析法僅考慮了一次加載作用下的結構失效，故不能用于循環(huán)載荷作用下的疲勞分析。此外，薛明德等已經得到了管口附加外力與力矩作用下的薄殼理論解及其設計方法[6-9]，并形成規(guī)范性文件。故管口附加外力與力矩的開孔補強計算除有限單元法外，還可采用分析法。分析法中除限制開孔率小于 0.9 外，還限制了殼體有效厚度δe和接管有效厚度δet的比值，即 0.5≤δe/δet≤2，這是因為當有效厚度之比超出此范圍時，強度校核點偏離了圖 2中所示的 A-1路徑處。等面積法僅僅考慮了有效補強區(qū)內材料的補強面積，沒有考慮材料補強的效率，單獨的增加筒體或者接管的厚度就可以通過等面積法的計算，但可能導致一次薄膜應力不滿足要求，或者導致接管已經變?yōu)閯傂詨K而筒體根本就沒有得到補強，這是兩種做法是不可取的。所以為保證等面積法的有效性，等面積法同樣應盡可能使得殼體有效厚度δe和接管有效厚度δet的比值也應控制在 0.5～2 之間。

3 結 論

通過對比圓筒體的徑向開孔補強的三種計算方法，得出如下結論：

（1）對圓筒體開孔補強的內、外壓兩種工況，內壓計算通過并不能保證外壓校核合格，應分別進行計算和校核；

（2）等面積補強法僅校核截面的薄膜應力，沒有考慮了開孔補強中的彎曲應力。在一些較大的開孔補強計算中，等面積法略顯冒進，分析法更為合理；

（3）對于圓筒體的大開孔補強，有限單元法算得的應力值略小于分析法，基于應力線性化的評定準則較為保守；

（4）等面積法和分析法較有限單元法計算相對快捷方便，但不能用于疲勞分析。

［1］壽比南, 楊國義, 徐峰,等. GB150—2011《壓力容器》標準釋義[M].新華出版社, 2012: 141-150.

［2］GB150.1～150.4-2011, 壓力容器[S].

［3］薛明德, 黃克智, 李世玉,等. GB150-2011中圓筒開孔補強設計的分析法[J]. 化工設備與管道, 2012, 49(3):1-11.

［4］陸明萬, 桑如苞, 丁利偉,等. 壓力容器圓筒大開孔補強計算方法[J].壓力容器, 2009, 26(3):10-15.

［5］JB/T 4732-1995, 鋼制壓力容器-分析設計標準（2005 年確認）[S].

［6］薛明德, 李東風, 黃克智. 帶徑向接管的圓柱殼受支管載荷作用的薄殼理論解[J]. 壓力容器, 2004, 21(01):18-24.

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［8］杜青海, 薛明德, 黃克智. 柱殼開孔橫向軸力作用下的理論解[C].中國鋼結構協(xié)會海洋鋼結構分會2010年學術會議暨理事會第三次會議, 2010.

［9］薛明德, 杜青海, 黃克智. 圓柱殼開孔接管在內壓與接管外載作用下的分析設計方法[C]. 全國壓力容器學術會議, 2009.

Comparative Analysis on Opening Reinforcement Calculation Methods for Cylindrical Shell With Radial Nozzle

WEI Ji1, LIU Xin2, XV Ming1
（1. HQCEC Liaoning Company, Liaoning Fushun 113001, China；2. Shenyang Aerospace Xinguang Group Co., Ltd., Liaoning Shenyang110861, China）

The basic calculation ideas of equal-area method, analytical method and finite element method for opening reinforcement were briefly described, the calculation results of the three calculation methods were compared and analyzed, characteristics of the three calculation methods were discussed, which could deepen the understanding of the relevant standards andprovide reference for future opening reinforcement designing.

Opening reinforcement; Equal-area method; Analytical method; Finite element method; Comparative analysis

TQ 052

： A

： 1671-0460（2017）02-0359-03

2016-11-20

魏嘉（1984-），男，遼寧撫順人，工程師，碩士，2016 年畢業(yè)于北京化工大學機械工程專業(yè)，研究方向：從事壓力容器設計。E-mail：weijia@hqcec.com。