韓東霏
(中國白城兵器試驗中心,吉林 白城 1 3 7 0 0 1)
某設(shè)備箱在隨機特定激勵下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)分析
韓東霏
(中國白城兵器試驗中心,吉林 白城 1 3 7 0 0 1)
某設(shè)備包裝箱體在批量生產(chǎn)前,需進行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計。模態(tài)分析可得其結(jié)構(gòu)振動固有頻率數(shù)據(jù),再通過進行車載環(huán)境下的橫側(cè)軸和垂直軸隨機振動P S D分析,得到相關(guān)的數(shù)值仿真結(jié)果,合理對其結(jié)構(gòu)的環(huán)境適應(yīng)性進行預判,并為今后完善結(jié)構(gòu)提供科學依據(jù),為振動試驗提供理論基礎(chǔ)。
設(shè)備箱;隨機激勵;結(jié)構(gòu)響應(yīng)
在運輸過程中,低頻振動易對精密器件造成機械性損傷,而合理的包裝箱設(shè)計可預防其因受到振動和機械沖擊而產(chǎn)生損壞。為預判某設(shè)備包裝箱設(shè)計缺陷、結(jié)構(gòu)優(yōu)化和提高產(chǎn)品可靠性,在模擬隨機振動激勵條件下,對其整體動強度和加速度響應(yīng)進行數(shù)值分析。
分析可知其動態(tài)特性與應(yīng)力、應(yīng)變和振動頻率的關(guān)系,在預測振動響應(yīng)幅預和提高隔振設(shè)計效果等方面提供了理論支持,避免了材料浪費,縮短了設(shè)計周期和降低成本。
求出系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù)需進行模態(tài)分析,對線性定常系統(tǒng)振動微分方程組解耦。重要參數(shù)即結(jié)構(gòu)固有頻率和振型,為動態(tài)載荷結(jié)構(gòu)設(shè)計中確定設(shè)計機構(gòu)或機器部件的振動特性。忽略箱體結(jié)構(gòu)阻尼對低階固有頻率和振型的影響,無阻尼自由振動方程。
解為位移幅值U的齊次方程為(2)式:
當系數(shù)行列式為0時,可得到非零解,即
2.1 頻率提取分析
將特征值數(shù)目設(shè)為至少3 0 0 0以上,能保證在頻率提取分析步中提取足夠數(shù)量的模態(tài),所提取的最高頻率為1 2 4 0 6 Hz。當某設(shè)備箱底部固定時,振動的主要方向是Z方向。在Z方向上總的有效質(zhì)量為1 9.5 6 8 k g,模型的總質(zhì)量為2 1.7 4 2 3 2 k g,在Z方向上總有效質(zhì)量占可運動質(zhì)量的比例為9 0%,提取了足夠的模態(tài)。
圖1 R MS分布云圖
2.2 特定隨機激勵譜分布
將某設(shè)備箱底部固定于振動臺面上,從臺面底部輸入隨機振動加速度激勵,并在約束處施加三個方向的加速度功率譜激勵。當模擬結(jié)構(gòu)在隨機激勵載荷作用下的響應(yīng)分布時,構(gòu)件中較薄弱的部位容易導致結(jié)構(gòu)的失效。對模型在三個方向進行隨機振動分析,由于第1 0階諧振頻率超出隨機振動加速度激勵譜,故在橫側(cè)軸、垂直軸加速度響應(yīng)譜激勵下,給出滿足功率譜密度的模型在Z方向的RMS分布云圖(圖1)。
選取橫側(cè)軸、垂直軸激勵下,RMS分布云圖中所受應(yīng)力均較大的四點:左側(cè)壁底部節(jié)點2、左側(cè)壁與頂部交結(jié)處節(jié)點7 3、頂部凸起節(jié)點2 7 5與7 0 8、右側(cè)壁節(jié)點1 6 0 4和右側(cè)壁與底部交結(jié)處節(jié)點1 6 2 4,得到模型在所設(shè)定激勵情況下響應(yīng)頻率分布(圖2)。
從橫側(cè)軸、垂直軸激勵輸出譜中可知,頻率在小于和大于2 5 0 Hz時,各節(jié)點響應(yīng)比較緩和,與激勵輸入值比較接近。在2 0 0~2 5 0 Hz時,各節(jié)點響應(yīng)較強烈,結(jié)構(gòu)發(fā)生強烈響應(yīng)的頻率在其二階固有頻率附近。
圖2 節(jié)點Z方向在隨機激勵下的響應(yīng)分析
通過模態(tài)分析和P S D可知,箱體結(jié)構(gòu)左、右側(cè)壁底端拐角處、頂部及左、右側(cè)壁中心處在隨機振動中出現(xiàn)破壞的機率較高。建議應(yīng)對其側(cè)壁底端拐角處、蓋體交結(jié)處及右側(cè)壁處進行材料強化,同時將拐角處變?yōu)閳A角,這樣能減少應(yīng)力集中產(chǎn)生,增加連接強度。在滿足要求的情況下,可考慮將應(yīng)力小的部分設(shè)計尺寸減小,提高材料利用率。
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