周 超，李 力，陳 作，劉衍平

(華北電力大學 能源動力與機械工程學院，北京 102206)

典型輸電塔氣彈模型設計及動力特性研究

周 超，李 力，陳 作，劉衍平

(華北電力大學 能源動力與機械工程學院，北京 102206)

輸電塔結構受到風荷載激勵，極易引起其氣動彈性失穩(wěn)，造成大幅振動，嚴重威脅著輸電線路安全穩(wěn)定運行。為研究高壓輸電塔結構風振動力特性，以某典型輸電塔為原型，按照結構動力學相似準則，采用一種新型設計方法制作輸電塔氣彈模型，并利用有限元分析軟件以及相關測試系統(tǒng)對其進行動力學分析，驗證氣彈模型的準確性。最后，進行不同風速和風向角下的氣彈模型風洞試驗。試驗結果表明：輸電塔模型的響應隨風速增大而增大；輸電塔橫風向響應顯著；通過對試驗結果的對比分析，揭示了典型輸電塔結構動力特性和風振響應特點，為高壓輸電線路抗風設計及改造提供依據(jù)。

振動與波；輸電塔；氣彈模型；風洞試驗；風振響應

隨著高壓、特高壓輸電線路的建設和發(fā)展，高壓輸電塔的高度和線路的檔距越來越大。輸電塔結構在外界的激勵下更易發(fā)生氣動彈性失穩(wěn)，從而導致輸電塔大幅振動，甚至發(fā)生倒塔事故，嚴重威脅著輸電線路安全穩(wěn)定運行。由于輸電塔結構和工作條件的特殊性，對其采用現(xiàn)場試驗研究的方法不易實現(xiàn)。因此通過氣彈模型風洞試驗測定輸電塔結構的氣動特性和風振動力響應仍為目前較為經(jīng)濟和有效的研究手段[1]。要準確模擬出輸電塔結構風振響應，氣彈模型的精確制作較為關鍵。國內(nèi)外研究學者針對輸電塔結構氣彈模型制作以及風致響應已做了大量的試驗研究。Loredo等通過修正模型試驗法，初步解決了氣動彈性風洞試驗中的模型設計難以同時滿足相似定律和風洞尺寸要求的問題，在導線氣動阻尼、風向變化效應和平行導線相干系數(shù)等方面取得了一些有價值的研究成果[2–3]。王世村等采用集中剛度法制作了單桿輸電塔氣彈模型，并對其進行了風洞試驗，得到了模擬紊流流場中的順風向和橫風向振動響應，以及在均勻流場中的氣動系數(shù)[4]。鄧洪洲等以上海1 000 kV特高壓線路中的一基雙回路直線塔為原型，采用離散剛度法制作了輸電塔氣彈模型，進行了輸電塔在紊流場中不同風速、不同風攻角下的氣彈模型風洞試驗[5]。李正良等以1 000 kV漢江大跨越輸電線路工程為原型，采用剛性節(jié)段加V型彈簧片法制作了輸電塔氣彈模型，進行了氣彈模型風洞試驗，分析了單塔及塔線體系在均勻流及紊流下的風振響應[6]。梁征平等以向家壩上海的±800 kV特高壓直流線路為例，考慮鐵塔模型剛度和氣動反應兩方面的情況，提出以半剛性模型節(jié)段加"U"型彈簧片的方法制作鐵塔彈性模型[7]。熊鐵華等按照基本縮尺律，設計、制作了輸電塔完全氣彈模型，并通過大氣邊界層風洞試驗，測試了多種風速、風向條件下輸電塔的位移與加速度響應[8]。

本文按照結構動力學相似準則，針對某典型輸電塔為原型，采用一種新型設計方法制作了輸電塔結構氣彈模型，并利用有限元分析軟件以及相關測試系統(tǒng)對其進行動力學分析，驗證了氣彈模型的準確性。最后，利用自制的大氣邊界層風洞試驗臺進行了風振試驗，分別研究了在不同風速以及風向角下輸電塔的位移與加速度響應特點。

1 輸電塔氣彈模型設計與制作

1.1 氣彈模型的設計

輸電塔結構在脈動風載荷作用下的振動方程一般可以表述為

式中Ms，Cs，Ks分別為輸電塔結構的質量矩陣、阻尼矩陣、剛度矩陣；x(t)，x?(t)，x?(t)，分別為結構的位移、速度、加速度向量；等式左邊各項依次分別代表結構自身的慣性力、阻尼力和彈性力；等式右邊代表作用在結構上的水平載荷，包括流體脈動引起的氣動力及結構自身運動影響產(chǎn)生的自激力。

由于方程兩端都含有未知數(shù)，無法直接求解。因此引出如下假設對方程式(1)進行簡化。

(1)輸電塔結構受到風致振動響應振幅遠比其自身結構的特征尺寸小得多，認為滿足Isyumov N[9]提出的靜定假設條件，因此，將式(1)右端可以近似看作為[10]

其中p(t)為流體自身脈動引起的氣動力，可通過剛性模型風洞試驗測得；則為結構自身運動影響產(chǎn)生的自激力。

(2)將輸電塔自身運動產(chǎn)生的自激力認為是由與輸電塔結構振動主頻率接近的那部分脈動風載荷引起的，對進行解耦并忽略高階項的影響，則可得到氣動力項的一次近似式表達為[11]

式中ρpx?，ρpx?和ρpx分別代表風載荷與輸電塔結構加速度、速度和位移之間的相關系數(shù)。將式(3)代入式(1)，并整理得

其中Ma為氣動力中與輸電塔結構加速度相關的附加質量；Ca為氣動力中與輸電塔結構氣動力速度相關的氣動阻尼；Ka為氣動力中與輸電塔結構氣動力位移相關的氣動剛度。

氣彈模型的設計就是通過試驗模型直接模擬式(4)，因而通過相似準則的量綱分析，得出輸電塔氣彈模型除了要滿足與原型的幾何相似，剛度相似和質量分布一致外，還要保證模型與原型間的重要無量綱相似參數(shù)相等，分別是慣性參數(shù)（密度比）、Strouhal數(shù)、彈性參數(shù)（Cauchy數(shù)）、重力參數(shù)（Froude數(shù)）、雷諾數(shù)（Reynolds）和阻力參數(shù)。由于目前技術和試驗條件的限制，要求制作的氣彈模型全面滿足相似準則較難以實現(xiàn)，所以對重要相似參數(shù)保留嚴格相似，次要參數(shù)適當取舍[12–13]。

(1)Reynolds數(shù)反映慣性力對黏性力的比值，本次研究輸電塔原型各構件皆為角鋼組合斷面，其繞流場分離點不受雷諾數(shù)差異的影響，因此放松Reynolds數(shù)相似的要求；

(2)Froude數(shù)表示慣性力和重力量級的比，針對輸電單塔氣彈模型風洞試驗，主要研究輸電塔水平風載荷下的氣動彈性響應，因此輸電塔重力對其影響作用不明顯，因此放松Froude數(shù)嚴格相似的要求。

(3)彈性參數(shù)（Cauchy數(shù)）表示結構彈性力與流體慣性力的比，彈性參數(shù)的相似反映氣彈模型的彈性模量。彈性模量一般出現(xiàn)在結構的剛度表達式中，因此可將彈性參數(shù)轉化為剛度相似來表達。

(4)Strouhal數(shù)是所有動態(tài)試驗必須滿足的相似準則，它反映了模型的固有頻率縮尺與風速和幾何縮尺之間的關系。

1.2 輸電塔原型參數(shù)

本次風洞試驗的氣彈模型的原型為某500 kV線路ZB6T自立格構式酒杯型直線塔，主材為角鋼構件，塔高43 m，呼高36 m，線路水平檔距800 m，線路垂直檔距1 100 m；某110 kV線路SDJ耐張塔，塔高29.5 m，呼高18 m，線路水平檔距350 m，線路垂直檔距500 m，轉角度45°～90°。圖1為兩種輸電塔原型示意圖。

圖1 輸電塔原型示意圖(單位：m)

1.3 氣彈模型的制作

輸電塔氣彈模型模擬剛度的方法通常有三種：集中剛度法、離散剛度法和半剛性節(jié)段加“V”形或“U”形彈簧片法。集中剛度法是分別用芯梁（銅管之類）模擬原型的剛度分布，再用輕質材料模擬幾何外形。該方法制作過程簡單，但是也存在一些不足之處，由于外形受到風載可能產(chǎn)生附加剛度，無法考慮模型的扭轉。另外，芯梁相對于外形擋風面積較大，從而導致氣彈試驗結果不準確。離散剛度法是將鐵塔桿件看作為“二力桿”，只對其進行軸向剛度的等效，以此來模擬整個輸電塔的剛度，這種方法很難保證在各個桿件剛度和幾何尺寸相似的情況下做到模型的整體剛度和質量的嚴格相似。剛性節(jié)段和“V”型或“U”形彈簧片法，此方法是將輸電塔按幾何相似加工成若干剛性節(jié)段，各節(jié)段采用V型或“U”形彈簧片連接，從而滿足結構剛度相似，動力特性相似。此方法容易造成連接不穩(wěn)，產(chǎn)生附加振動，影響模型的振動測量和動力特性。因此，針對輸電塔的結構特點，本文采用一種新的方法制作輸電塔的氣彈模型。即采用薄鋁板加工成與原型相似的角鋼節(jié)段，通過使用銅絲保證各節(jié)段質量分布與原型保持一致。然后將各節(jié)段模型通過螺栓和聯(lián)接塊固定連接，保證連接的剛度。通過這種方法制作出來的模型，不會產(chǎn)生附加剛度，可以準確模擬出輸電塔氣動力的變化，能很好地滿足幾何、剛度和質量的相似要求。

考慮到風洞試驗場地條件，根據(jù)無量綱參數(shù)的要求，結合輸電塔原型結構，風洞試驗段截面尺寸和模擬紊流邊界層風場尺寸等條件，本次風洞試驗的直線塔模型幾何相似比取為1:25，模型的相似參數(shù)見表1。

表1 直線塔氣動彈性模型的相似參數(shù)

酒杯型直線塔模型主材桿件、斜桿和橫桿面桿件均采用1.5 mm厚的薄鋁板加工成與角鋼形狀相似的桿件；制作成型的模型輸電塔高1.72 m，模型共采用198個桿件和112個連接塊。

由于兩種輸電塔結構尺寸的差異，耐張塔模型幾何相似比取為1:15，模型的相似參數(shù)見表2。

表2 耐張塔氣動彈性模型的相似參數(shù)

模型輸電塔高1.967 m，模型各個節(jié)段采用連接塊和螺栓連接起來，共計采用224個桿件和144個連接塊。輸電塔氣彈模型結構組建完成后，為保證模型與原型的質量相似，在鋁板內(nèi)側粘貼銅絲作為補充質量，又因為符合幾何體積相似比，所以體積也是相似的，從而保證了密度的相似比為1。質量配重的分布由多次動力特性標定試驗來決定。通過這種方法設計的氣彈模型與原塔體型嚴格保持了一致，以保證模型與原型之間的氣動力特性和幾何相似，特別是渦流脫落和風阻力系數(shù)的一致性。圖2為制作完成的輸電塔氣彈模型。

圖2 輸電塔氣彈模型

2 輸電塔氣彈模型的動力特性計算

2.1 有限元計算

將利用Solidworks軟件建成的兩種輸電塔原型的三維模型導入Ansys Workbench中，進行材料屬性以及邊界條件的設置，使用智能網(wǎng)格劃分功能自動劃分為六面體以及四面體網(wǎng)格。圖3為劃分網(wǎng)格后的直線塔和耐張塔的有限元模型。

圖3 輸電塔有限元模型

通過有限元軟件計算出的模態(tài)參數(shù)如表3所示。

表3 輸電塔原型模態(tài)計算參數(shù)

2.2 模態(tài)試驗

氣彈模型制作完成后，將其懸掛，采用錘擊法對整個模型進行模態(tài)實測見圖4。

圖4 氣彈模型模態(tài)測試

為全面反映氣彈模型的動態(tài)特性，以有限元模態(tài)分析的結果為參考，同時結合各關鍵部件的結構特點，確定在耐張塔模型每根立柱上等間距布置5個測點，共20個測點。實驗設備采用德國m+p公司16通道信號采集分析系統(tǒng)。試驗過程中采用單點激勵多點測取響應的方法獲取測點的振動信號。即固定激勵點，采用5個傳感器逐步在懸垂的模型上移動，測得各點的響應信號。根據(jù)模型的結構及有限元計算結果分析，采樣頻率設置為64 Hz。

利用m+p公司的數(shù)據(jù)處理和分析軟件SOAnalyzer多自由度(MDOF)模態(tài)識別方法對采集數(shù)據(jù)進行處理分析，擬合出直線塔和耐張塔模型結構的前2階模態(tài)的頻率和阻尼比（見表4），模型結構的模態(tài)理論值通過有限元計算結果與頻率相似比相乘得到。X方向表示輸電塔沿橫擔（沿線路）平面的水平方向，Y方向為垂直于塔線平面的水平方向。由結果可知：耐張塔在X方向的自振頻率略高于Y方向自振頻率，這說明橫擔結構的質量對振動頻率的影響不可忽略；前2階頻率和阻尼比的理論值和實測值相對誤差在3%以內(nèi)，其標定的振型也與原型結構吻合較好，說明氣彈模型設計精度較高；各階模態(tài)的阻尼比均在1%～3%之間，滿足氣彈模型的設計要求。

表4 氣彈模型模態(tài)測試結果

2.3 風振試驗

2.3.1 試驗工況

風振試驗在自制的大氣邊界層風洞（見圖5）中進行，試驗尺寸段為高1.5 m，長8 m，出風口直徑為0.9 m。風速控制范圍為1 m/s～30 m/s。試驗過程中，采用PCB壓電式加速度傳感器對模型X方向和Y方向的風振響應進行測量，采集的信號通過數(shù)據(jù)處理和分析軟件(SOAnalyzer)處理。

圖5 輸電塔氣彈模型風振試驗

試驗主要研究ZB酒杯直線塔氣彈模型和SDJ耐張塔氣彈模型在不同工況下的風振響應（加速度和位移響應數(shù)據(jù)）。根據(jù)風速相似比，風速取1 m/s、3 m/s、5 m/s、7 m/s、9 m/s、11 m/s。風向角取0°（沿線路方向），30°、60°和90°（垂直于線路方向）。風向角的改變通過轉動實驗模型實現(xiàn)。加速度響應和位移響應的采樣頻率設置為256 Hz，采樣時間設置為60 s。

2.3.2 風振響應試驗結果

圖6和圖7為耐張塔各測點位移響應均值隨風速的變化曲線。

圖6 耐張塔X方向位移響應

圖7 耐張塔Y方向位移響應

從兩圖中可以看出：輸電塔X方向和Y方向的位移響應隨風速的增大而變大；Y方向位移響應隨風速的變化均值變化不大；位移響應隨風向角大小變化明顯；風向角為0°～60°時，X方向位移響應比Y方向的位移響應大，風向角為60°～90°時，X方向位移響應比Y方向的位移響應??；這是由于風向角的改變導致輸電塔模型在相應位置方向所受風載作用變化所致；X方向的位移響應均值和Y方向的位移響應均值整體差別不大；說明橫風向響應不可忽略。

圖8和圖9分別為直線塔X方向和Y方向加速度響應的均方根值與風速變化的關系。

由圖可以看出：兩個方向的加速度響應隨風速的增加而單調遞增；X方向和Y方向加速度響應均方根值差別不大，再次說明了橫風向和順風向動力響應相當；隨著風向角的增大，X方向加速度響應逐漸增大，Y方向加速度響應逐漸減??；風向角為0°時，Y方向加速度響應達到最大；風向角為90°時，X方向加速度響應達到最大。

圖8 直線塔X方向加速度響應

圖9 直線塔Y方向加速度響應

3 結語

依據(jù)某典型輸電塔為背景，制作了氣彈模型，并對其進行了風振試驗，得出了以下結論：

（1）依據(jù)相似理論，提出了一種新型的輸電塔結構氣彈模型設計制作方法，并利用有限元計算和試驗的方法驗證了模型的準確性，可以準確地模擬出輸電塔氣動力的變化以及振動響應特點。

（2）輸電塔順風向和橫風向的位移響應均值隨風速的增大而增加，順風向響應變化顯著。

（3）輸電塔順風向和橫風向加速度響應隨風速的增加而單調遞增，風向角為0°時，橫風向加速度響應達到最大，風向角為90°時，順風向加速度響應達到最大。

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Aeroelastic Model Design and Dynamic CharacteristicsAnalysis of Typical Transmission Towers

ZHOUChao,LILi,CHENZuo,LIU Yan-ping
(School of Energy Power and Mechanical Engineering,North China Electric Power University, Beijing 102206,China)

When wind acts on the transmission tower,the aerodynamic instability and vibration of transmission tower often occur.This phenomenon may threaten the safety and reduce the service ability of the transmission lines.In this paper, the aeroelastic model of the typical transmission towers is designed by a new method based on the structural dynamics similarity principle to investigate the wind-induced response of the transmission towers.Then,the dynamic characteristics of the aeroelastic model are analyzed by finite element analysis software and a measurement system,and the accuracy of the aeroelastic model is proved.Finally,the wind tunnel test of the model is performed with different wind speeds and wind directions.The results show that the wind-induced response of the model increases with the increasing of the wind speed, and the response in the Y-direction is significant.According to the test results,the characteristics of the wind-induced response and the dynamic performance of the typical transmission tower are obtained,which can be applied as references to anti-wind design and upgrade of the transmission towers.

vibration and wave;transmission tower;aeroelastic model;wind tunnel test;wind-induced response

TU311.3

：A

：10.3969/j.issn.1006-1335.2017.01.005

1006-1355(2017)01-0020-06

2016-06-20

國家自然科學基金資助項目(51205128，51575180)；北京自然科學基金項目(8152027)；中央高校基本業(yè)務費重點項目(2014ZD07）

周超（1980－），男，陜西省漢中市人，副教授，主要研究方向為機械動力學、非線性振動和結構設計。E-mail:zhouchao@ncepu.edu.cn

李力（1990－），男，碩士研究生。E-mail:lilizar@163.com