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        混流式蓄能機(jī)組水輪機(jī)工況全流道流動(dòng)數(shù)值模擬研究

        2017-02-21 11:01:13李小芹唐學(xué)林時(shí)曉燕李長勝
        水電站機(jī)電技術(shù) 2017年1期

        朱 敏,李小芹,2,唐學(xué)林,2,時(shí)曉燕,2,李長勝

        (1.中國農(nóng)業(yè)大學(xué),北京 100083;2.北京市供水管網(wǎng)系統(tǒng)安全與節(jié)能工程技術(shù)研究中心,北京 100083;3.河南天池抽水蓄能有限公司,河南 南陽 473000)

        混流式蓄能機(jī)組水輪機(jī)工況全流道流動(dòng)數(shù)值模擬研究

        朱 敏1,李小芹1,2,唐學(xué)林1,2,時(shí)曉燕1,2,李長勝3

        (1.中國農(nóng)業(yè)大學(xué),北京 100083;2.北京市供水管網(wǎng)系統(tǒng)安全與節(jié)能工程技術(shù)研究中心,北京 100083;3.河南天池抽水蓄能有限公司,河南 南陽 473000)

        利用ANSYS CFX14.5軟件,對某一抽水蓄能電站的混流式水泵水輪機(jī)全流道應(yīng)用RNG k-ε湍流模型,進(jìn)行了68.9%、51.5%、19.5%等3個(gè)不同導(dǎo)葉開度下水輪機(jī)工況的三維定常湍流數(shù)值模擬。通過與現(xiàn)場試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對比,可知:(1)不同導(dǎo)葉開度下,壓力的模擬值與試驗(yàn)值最大誤差不超過7.5%;(2)在設(shè)計(jì)開度下,水泵水輪機(jī)內(nèi)部流動(dòng)比較平穩(wěn),流體流經(jīng)各過流部件間過渡順暢,沒有明顯的撞擊發(fā)生,整個(gè)流道水力損失較?。浑S著導(dǎo)葉開度減小,水泵水輪機(jī)流道內(nèi)流動(dòng)變紊亂,穩(wěn)定性變差;(3)隨著導(dǎo)葉開度減小,活動(dòng)導(dǎo)葉及轉(zhuǎn)輪進(jìn)口的撞擊現(xiàn)象變嚴(yán)重,轉(zhuǎn)輪內(nèi)和尾水管內(nèi)的渦帶逐漸擴(kuò)散到整個(gè)流道。

        混流式水泵水輪機(jī);導(dǎo)葉開度;數(shù)值模擬

        0 引言

        抽水蓄能電站在電網(wǎng)運(yùn)行及電力供應(yīng)中發(fā)揮著調(diào)峰填谷、調(diào)頻調(diào)相等作用,隨著電網(wǎng)對供電質(zhì)量提出更高的要求,抽水蓄能電站正逐漸成為電力網(wǎng)絡(luò)中的重要組成部分[1]?;炝魇剿盟啓C(jī)是抽水蓄能電站應(yīng)用最廣的機(jī)型。由于水泵水輪機(jī)既需滿足水泵的工作要求,又需滿足水輪機(jī)的工作要求,而水泵與水輪機(jī)作用相反,使用同一葉片在性能上難以同時(shí)滿足兩者的功能。隨著抽水蓄能技術(shù)迅速發(fā)展,機(jī)組尺寸和容量日益增大,由于蓄能機(jī)組在系統(tǒng)中工作的復(fù)雜性,對水泵水輪機(jī)的穩(wěn)定性和可靠性,以及轉(zhuǎn)輪葉片優(yōu)化的要求愈來愈高,因此采用CFD技術(shù)進(jìn)行數(shù)值模擬分析水泵水輪機(jī)的內(nèi)部流態(tài)以及水力特性,為水泵水輪機(jī)的設(shè)計(jì)及優(yōu)化提供參考顯得甚為迫切[2]。

        目前關(guān)于水泵水輪機(jī)全流道的數(shù)值模擬主要集中在:(1)對水泵水輪機(jī)的水輪機(jī)工況存在“S”特性區(qū)進(jìn)行研究。Hasmatuchi等[3]通過試驗(yàn)分析水泵水輪機(jī)啟動(dòng)過程中“S”特性區(qū)的內(nèi)部流動(dòng),得到影響“S”特性區(qū)的主要因素;李仁年[4]等采用SST k-ω的DES模型進(jìn)行了水輪機(jī)小流量工況下的數(shù)值模擬;劉錦濤[5]等采用SST模型對大開度的工況點(diǎn)進(jìn)行了計(jì)算;Bjarne[6]采用了標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型進(jìn)行“S”特性區(qū)分析,但在小流量工況時(shí)性能預(yù)測值誤差較大。因此,對于“S”曲線采用SST模型能獲得較為理想的結(jié)果。(2)對水泵水輪機(jī)在泵工況運(yùn)行時(shí)的“駝峰”特性進(jìn)行研究。冉紅娟[7]應(yīng)用S-A模型進(jìn)行了定常數(shù)值模擬;陶然[8]等采用分離渦模擬(DES)方法對駝峰特性的成因進(jìn)行了非定常數(shù)值模擬,表明水泵水輪機(jī)過流部件的復(fù)雜流動(dòng)是駝峰現(xiàn)象的主要原因。(3)對水泵水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪和活動(dòng)導(dǎo)葉之間以及轉(zhuǎn)輪與尾水管之間由于動(dòng)靜干涉作用引起壓力脈動(dòng),尤其在泵工況時(shí)可能引起機(jī)組的運(yùn)行不穩(wěn)定和局部空化等問題進(jìn)行研究[9]。王樂勤[10]等研究了泵工況的壓力脈動(dòng)在不同流量工況下的特性;Yan[11]發(fā)現(xiàn)考慮水的可壓縮性,壓力脈動(dòng)的幅值特性與實(shí)驗(yàn)更加接近。

        由以上分析發(fā)現(xiàn),由于水泵水輪機(jī)泵工況運(yùn)行問題比較突出,所以目前研究多是集中在關(guān)于泵工況的分析,針對水泵水輪機(jī)在水輪機(jī)的小流量工況及小開度下的復(fù)雜流動(dòng),目前還少見分析。因此本文采用CFD技術(shù),對某一抽水蓄能電站的混流式水泵水輪機(jī)進(jìn)行水輪機(jī)工況下的三維湍流數(shù)值計(jì)算,模擬了3種開度下水泵水輪機(jī)內(nèi)部流道的流動(dòng)特點(diǎn),并進(jìn)行了性能預(yù)測。

        1 計(jì)算數(shù)值方法

        1.1 控制方程

        質(zhì)量守恒和動(dòng)量守恒描述了水力機(jī)械內(nèi)部流體流動(dòng)的基本規(guī)律,假定轉(zhuǎn)輪轉(zhuǎn)速定常,由Boussrnesq假設(shè),連續(xù)方程為:

        動(dòng)量方程為:

        其中,ρ為流體密度;Xi(i=1,2,3)分別代表x,y,z坐標(biāo);μi和μj代表絕對速度分量;p為壓力;fi為源項(xiàng)。

        1.2 湍流模型

        湍流模型是在假設(shè)基礎(chǔ)上,將Reynolds時(shí)均方程或湍流特征量的輸運(yùn)方程中的高階未知關(guān)聯(lián)項(xiàng)用低階關(guān)聯(lián)項(xiàng)或時(shí)均量來表達(dá),以使Reynolds時(shí)均方程封閉。它對數(shù)值計(jì)算的結(jié)果影響很大,它的選擇與模擬對象、計(jì)算精度等有關(guān)。針對所研究的水泵水輪機(jī),采用RNG k-ε模型,相比標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型更適合處理低雷諾數(shù)和近壁區(qū),能很好的處理高應(yīng)變率及流線彎曲程度較大的流動(dòng),在計(jì)算旋轉(zhuǎn)流動(dòng)時(shí)具有較高的精度。

        RNGk-ε模型的湍動(dòng)能耗散方程為:

        2 實(shí)例分析

        本文所研究的水泵水輪機(jī)模型包括蝸殼、固定導(dǎo)葉、活動(dòng)導(dǎo)葉、轉(zhuǎn)輪以及尾水管五部分,如圖1所示。主要的幾何參數(shù)為:轉(zhuǎn)輪進(jìn)口直徑=4.607 m,轉(zhuǎn)輪出口直徑=2.75 m,額定水頭308 m,額定轉(zhuǎn)速333.33 r/min,葉片數(shù)為9個(gè),固定導(dǎo)葉20個(gè),活動(dòng)導(dǎo)葉20個(gè),尾水管為彎肘型。

        圖1 全流道模型圖

        2.1 網(wǎng)格劃分及計(jì)算設(shè)置

        計(jì)算域?yàn)槿鞯缼缀文P?,?jì)算網(wǎng)格在ANSYS ICEMCFD軟件中生成。由于本研究對象為真機(jī)水泵水輪機(jī),流道復(fù)雜且尺寸非常大,因此對轉(zhuǎn)輪、活動(dòng)導(dǎo)葉、固定導(dǎo)葉以及蝸殼等部分采用適應(yīng)性強(qiáng)的非結(jié)構(gòu)四面體單元網(wǎng)格,對尾水管采用結(jié)構(gòu)網(wǎng)格進(jìn)行網(wǎng)格劃分,以減少網(wǎng)格數(shù)目。最終選用2種不同網(wǎng)格數(shù)方案,如表1所示,所有非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格質(zhì)量均在0.32以上,所有結(jié)構(gòu)網(wǎng)格質(zhì)量均在0.6以上,滿足計(jì)算對網(wǎng)格質(zhì)量的要求,各部件的網(wǎng)格如圖2所示。

        表1 各部件的網(wǎng)格數(shù)

        圖2 各部件網(wǎng)格圖

        為了驗(yàn)證網(wǎng)格大小對全流道三維湍流數(shù)值模擬結(jié)果的影響,對相同的計(jì)算模型,分別采用上述2種不同網(wǎng)格數(shù)進(jìn)行水泵水輪機(jī)內(nèi)部流動(dòng)計(jì)算。根據(jù)相同工況下,兩種方案外特性預(yù)測結(jié)果分析比較,最終確定三維湍流數(shù)值計(jì)算時(shí)所采用的網(wǎng)格數(shù)。2種不同的網(wǎng)格方案外特性預(yù)測結(jié)果見表2。由表2可知,2種方案的流量和水頭的預(yù)測值相差不大,綜合考慮計(jì)算時(shí)間等因素,選用方案1的網(wǎng)格數(shù)進(jìn)行計(jì)算。

        表2 不同網(wǎng)格數(shù)的外特性預(yù)測結(jié)果

        本文只針對水輪機(jī)工況進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,采用壓力進(jìn)出口邊界。入口邊界條件為水頭換算的總壓進(jìn)口邊界條件;出口為給定壓力出口。壁面采用無滑移邊界條件,近壁區(qū)應(yīng)用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)。在轉(zhuǎn)動(dòng)部件與靜止部件之間需要設(shè)置動(dòng)靜交界面,將各個(gè)流體域連接成一個(gè)整體。水泵水輪機(jī)的轉(zhuǎn)輪為轉(zhuǎn)動(dòng)部件,因此在活動(dòng)導(dǎo)葉與轉(zhuǎn)輪、轉(zhuǎn)輪與尾水管直錐段之間均設(shè)置動(dòng)靜交界面,對定常計(jì)算,采用為凍結(jié)轉(zhuǎn)子(Frozen Rotor)模式。

        計(jì)算過程中的亞松弛因子均采用CFX軟件中的默認(rèn)值,殘差收斂精度設(shè)置為0.0001。離散方程的對流項(xiàng)和擴(kuò)散項(xiàng)均采用High Resolution離散格式,即在梯度變化較小的區(qū)域采用高階迎風(fēng)格式,在梯度變化較大的區(qū)域采用低階迎風(fēng)格式,湍動(dòng)能強(qiáng)度取默認(rèn)值5%。

        研究發(fā)現(xiàn),水泵水輪機(jī)在導(dǎo)葉開度50%左右以及更小開度下時(shí)流動(dòng)性能較差,因此本文選取設(shè)計(jì)開度工況(α=22.04°)、中間開度51.5%(α=16.48°)、極小開度19.5%(α=6.18°)等3個(gè)典型開度下的水輪機(jī)工況,采用RNG k-ε湍流模型,進(jìn)行水泵水輪機(jī)內(nèi)部流場的三維湍流定常的數(shù)值計(jì)算。

        2.2 結(jié)果分析

        (1)性能預(yù)測

        為了獲得壓力分布情況,該抽水蓄能電站進(jìn)行了現(xiàn)場實(shí)驗(yàn),在蝸殼進(jìn)口斷面對稱布置4個(gè)測點(diǎn),得到其平均值(測點(diǎn)1),在尾水管進(jìn)口及肘管處各布置了一個(gè)測點(diǎn)(測點(diǎn)2、測點(diǎn)3),在尾水管出口斷面對稱布置4個(gè)測點(diǎn),得到其平均值(測點(diǎn)4),測點(diǎn)示意圖如圖3所示。為了與試驗(yàn)進(jìn)行對比,在數(shù)值計(jì)算中相應(yīng)位置布置了測點(diǎn),結(jié)果見圖4所示??芍?,在不同開度下,模擬值與試驗(yàn)值都比較接近,只在肘管處(測點(diǎn)3)存在稍大的誤差,但誤差不超過7.5%,驗(yàn)證了模型的可靠性。壓力值從蝸殼進(jìn)口到尾水管進(jìn)口總體呈現(xiàn)下降趨勢,在尾水管進(jìn)口處由于受到上游轉(zhuǎn)輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣性的影響,壓力值最低。由于壓力脈動(dòng)的影響,偏離設(shè)計(jì)開度越多,各個(gè)測點(diǎn)的壓力值越大。

        圖3 測點(diǎn)布置示意圖

        圖4 各測點(diǎn)壓力值對比

        在恒定水頭和轉(zhuǎn)速下計(jì)算得到不同導(dǎo)葉開度下的各性能參數(shù)值如表3所示??芍?,水頭一定時(shí),隨著開度減小,流量和功率隨之減小,在設(shè)計(jì)開度下水泵水輪機(jī)的效率比較高,在偏離設(shè)計(jì)開度時(shí),效率下降比較明顯。

        表3 不同開度下的性能預(yù)測值

        (2)各過流部件流動(dòng)分析

        蝸殼與固定導(dǎo)葉主要起到引流作用,圖5、圖6分別為不同導(dǎo)葉開度下蝸殼中心面上的壓力分布圖和速度矢量圖??芍?,從進(jìn)口到出口蝸殼內(nèi)壓強(qiáng)沿徑向均勻降低,壓強(qiáng)在圓周方向上具有很好的對稱性,在蝸殼隔舌的鼻尖處由于存在小區(qū)域的撞擊,因此壓力稍高。由于20個(gè)均勻布置的固定導(dǎo)葉使過流面積減少,使得該區(qū)域速度逐漸增大,壓力逐漸減小,完成了壓能到動(dòng)能的轉(zhuǎn)化。在所有活動(dòng)導(dǎo)葉開度下固定導(dǎo)葉的頭部均有撞擊,因此存在應(yīng)力集中和速度分布不均勻的情況,該撞擊與導(dǎo)葉開度關(guān)系不顯著。

        在不同導(dǎo)葉開度下,蝸殼內(nèi)部的壓力分布和速度矢量的分布規(guī)律基本相同,但是數(shù)值隨著開度的改變而發(fā)生了變化,導(dǎo)葉開度越小,蝸殼各部分的壓力值越大,速度值越小。

        圖5 不同導(dǎo)葉開度下蝸殼對稱面的壓力分布

        圖6 不同導(dǎo)葉開度下的蝸殼對稱面的速度矢量

        圖7、圖8分別是活動(dòng)導(dǎo)葉中心面上的壓力分布和速度分布。分析可得,活動(dòng)導(dǎo)葉區(qū)域的壓力沿著流動(dòng)方向下降,速度矢量沿著流動(dòng)方向增大,速度和壓力在活動(dòng)導(dǎo)葉的圓周方向上的分布具有良好的對稱性;在設(shè)計(jì)開度下活動(dòng)導(dǎo)葉進(jìn)口存在很小的撞擊脫流現(xiàn)象,活動(dòng)導(dǎo)葉安放角與流動(dòng)走向基本一致,水力損失較小;而在小開度下,活動(dòng)導(dǎo)葉進(jìn)口有大面積的高壓區(qū),說明活動(dòng)導(dǎo)葉進(jìn)口撞擊比較嚴(yán)重,水力損失較大,導(dǎo)葉開度越小,進(jìn)口沖擊現(xiàn)象越嚴(yán)重,沖擊壓力越大。

        圖7 活動(dòng)導(dǎo)葉區(qū)域壓力分布圖

        圖8 不同導(dǎo)葉開度下的轉(zhuǎn)輪內(nèi)的流線分布

        圖8是不同導(dǎo)葉開度下轉(zhuǎn)輪內(nèi)的流線分布,圖9是轉(zhuǎn)輪葉片展開面的壓力分布圖。由圖8分析可知,在設(shè)計(jì)開度下,流動(dòng)從活動(dòng)導(dǎo)葉到轉(zhuǎn)輪順暢,轉(zhuǎn)輪內(nèi)流線均勻有序,葉片表面沒有受到顯著地撞擊;在小開度下,轉(zhuǎn)輪內(nèi)流線出現(xiàn)了紊亂,流動(dòng)狀態(tài)較差,轉(zhuǎn)輪內(nèi)出現(xiàn)較大的水力損失。當(dāng)導(dǎo)葉開度α=6.18°時(shí),轉(zhuǎn)輪進(jìn)口水流撞擊現(xiàn)象嚴(yán)重,并且主要集中在靠上冠區(qū)域,水流發(fā)生撞擊后從上冠向下環(huán)橫向流動(dòng),因此從進(jìn)口處便產(chǎn)生了渦;在轉(zhuǎn)輪出口流線消失,可能是由于轉(zhuǎn)輪內(nèi)壓力過低發(fā)生了大范圍的回流現(xiàn)象。

        由圖9分析可知,轉(zhuǎn)輪壓力從進(jìn)口邊到出口邊逐漸下降,亦無出現(xiàn)局部突變,葉片工作面與背面的壓力梯度不等,且工作面的壓降均滯后于背面,因此各個(gè)葉片表面兩側(cè)存在著一定壓力差,從而產(chǎn)生力矩推動(dòng)整個(gè)轉(zhuǎn)輪沿軸向轉(zhuǎn)動(dòng)。α=16.8°與α=22.04°開度時(shí),轉(zhuǎn)輪葉片工作面和背面的壓力變化規(guī)律基本相同,只在數(shù)值上存在小差異,在α=6.18°開度時(shí)轉(zhuǎn)輪進(jìn)口存在相當(dāng)明顯的撞擊,壓力比較大。

        圖9 不同導(dǎo)葉開度下葉片展開面上的壓力分布

        圖10、圖11分別為尾水管內(nèi)部流線及中心面上的壓力分布圖,圖12為尾水管進(jìn)口斷面的壓力分布。由圖10可以看出,流體流經(jīng)尾水管的彎肘處后出現(xiàn)了明顯的渦流,形成渦帶,且渦帶集中在與蝸殼進(jìn)口相對的左半部分,而右半部分則流態(tài)穩(wěn)定。在設(shè)計(jì)開度下,到達(dá)出口處渦帶基本消失,出口處沒有回流現(xiàn)象發(fā)生;在非設(shè)計(jì)開度下,尾水管內(nèi)流線非常紊亂,渦帶幾乎貫穿整個(gè)尾水管,一直延伸到出口仍沒有消失,尤其在α=6.18°的小開度下,尾水管進(jìn)口回流現(xiàn)象非常嚴(yán)重,渦帶幾乎充滿整個(gè)尾水管,流線呈螺旋線分布,在這種工況下尾水管內(nèi)水力損失非常大。

        由圖11和圖12尾水管的壓力分布可以看出,尾水管內(nèi)的壓力沿著徑向方向降低,基本均勻?qū)ΨQ。在尾水管的進(jìn)口,由于受到上游轉(zhuǎn)輪轉(zhuǎn)動(dòng)的慣性作用,進(jìn)口段還存在較大的旋轉(zhuǎn)速度,因此進(jìn)口斷面中心存在著一定范圍的低壓區(qū)。隨著導(dǎo)葉開度減小,尾水管內(nèi)壓力波動(dòng)幅度增大,尾水管的壓力變化越復(fù)雜。

        圖10 尾水管內(nèi)流線分布

        圖11 尾水管左右對稱面上的壓力分布

        圖12 尾水管進(jìn)口斷面壓力分布

        3 結(jié)論

        本文利用CFX14.5軟件及RNG k-ε湍流模型對混流式水泵水輪機(jī)全流道進(jìn)行了三維定常數(shù)值計(jì)算,并與現(xiàn)場試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對比。結(jié)果表明,在設(shè)計(jì)開度下,水泵水輪機(jī)全流道內(nèi)流動(dòng)平穩(wěn)順暢,隨著開度減小,流動(dòng)越來越不穩(wěn)定,尤其在尾水管內(nèi)出現(xiàn)非常復(fù)雜的漩渦流動(dòng),影響機(jī)組的穩(wěn)定性及產(chǎn)生空化,因此對水輪機(jī)小開度工況進(jìn)行分析具有重要的意義。不同導(dǎo)葉開度的壓力的變化趨勢基本一致,即從蝸殼進(jìn)口到尾水管進(jìn)口壓力總體呈現(xiàn)下降趨勢,導(dǎo)葉開度越小壓力值越大。在設(shè)計(jì)導(dǎo)葉開度下,水泵水輪機(jī)全流道流動(dòng)比較平穩(wěn),蝸殼、導(dǎo)葉以及轉(zhuǎn)輪間的流動(dòng)過渡順暢,沒有較大的撞擊發(fā)生;轉(zhuǎn)輪葉片表面沒有受到顯著地撞擊,葉片流道內(nèi)水力損失較??;尾水管內(nèi)流動(dòng)較合理,渦帶在尾水管擴(kuò)散段逐漸消失。

        隨著導(dǎo)葉開度減小,活動(dòng)導(dǎo)葉的過流能力減弱,在活動(dòng)導(dǎo)葉以及轉(zhuǎn)輪進(jìn)口撞擊現(xiàn)象加劇,轉(zhuǎn)輪內(nèi)流線變得紊亂,轉(zhuǎn)輪流道內(nèi)水力損失隨之增大,渦帶逐漸充滿整個(gè)轉(zhuǎn)輪和尾水管流道。

        [1]趙士和.電力市場與抽水蓄能電站[J].水力發(fā)電,2002(5):56-57.

        [2]徐桂珍.水泵水輪機(jī)湍流流態(tài)數(shù)值模擬[J].中國農(nóng)村水利水電,2016(4):176-179.

        [3]HasmatuchiV,RothS,BoteroF,etal.High-speedflowvisualization in a pump-turbine under off-design operating conditions[C]// Proceedings of the 25th IAHR Symposium on Hydraulic MachineryandSystems.Timisoara:IDPPublishing,2010.

        [4]李仁年,劉殿興,董志強(qiáng),等.水泵水輪機(jī)“S”形區(qū)全流道數(shù)值模擬[J].排灌機(jī)械工程學(xué)報(bào),2013,31(5):401-405.

        [5]劉錦濤,劉樹紅,孫躍昆,等.水泵水輪機(jī)空載開度壓力脈動(dòng)特性預(yù)測[J].工程熱物理學(xué)報(bào),2012,33(3):411-414.

        [6]Bjarne J B,Sverre K D.Numerical computation of the pump turbine characteristics[Z].Lausanne,2002.

        [7]冉紅娟,許洪元,羅先武,等.可逆式水輪機(jī)的數(shù)值模擬與性能分析[J].大電機(jī)技術(shù),2008(4):45-49.

        [8]陶 然,肖若富,楊 魏,等.可逆式水泵水輪機(jī)泵工況的駝峰特性[J].排灌機(jī)械工程學(xué)報(bào),2014,32(11):927-936.

        [9]Ran H J,Luo X W,Zhu L,et al.Experimental study of the pressure fluctuations in a pump turbine at large partial flow conditions [J].Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2012(25):1205-1209.

        [10]王樂勤,劉迎圓,劉萬江,等.水泵水輪機(jī)泵工況的壓力脈動(dòng)特性[J].排灌機(jī)械工程學(xué)報(bào),2013,31(1):7-10.

        [11]Yan J,Koutnik J,Seidel U,et al.Compressible simulation of rotor-stator interaction in pump-turbines[C]//Timisoara,Romania:Institute ofPhysicsPublishing,2010.

        TV136

        A

        1672-5387(2017)01-0001-07

        10.13599/j.cnki.11-5130.2017.01.001

        2016-07-11

        朱 敏(1993-),女,碩士研究生,研究方向:流體機(jī)械過渡過程研究及分析。

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