王住剛， 曹 振， 李治中

(1. 西安市地下鐵道有限責(zé)任公司， 陜西 西安 710018； 2. 北京中鐵隧建筑有限公司， 北京 100022)

西安地鐵富水密實(shí)性砂層盾構(gòu)帶壓換刀技術(shù)

王住剛1， 曹 振1， 李治中2

(1. 西安市地下鐵道有限責(zé)任公司， 陜西 西安 710018； 2. 北京中鐵隧建筑有限公司， 北京 100022)

為了解決西安地鐵土壓平衡盾構(gòu)在富水密實(shí)性砂層中帶壓換刀所面臨的土艙不易保壓、作業(yè)人員進(jìn)出艙氣壓控制難和艙內(nèi)換刀安全風(fēng)險(xiǎn)高等技術(shù)難題，對(duì)帶壓進(jìn)艙換刀技術(shù)開(kāi)展了研究，通過(guò)工程實(shí)踐總結(jié)出如下操作要點(diǎn)： 1)通過(guò)工作壓力計(jì)算，采取掌子面封閉、保壓試驗(yàn)等技術(shù)措施使土艙壓力趨于穩(wěn)定，保證土艙壓力滿足要求； 2)人員進(jìn)艙后以10 kPa/min速率進(jìn)行加壓，人員出艙前以10 kPa /min速率分4個(gè)階段逐漸減壓； 3)艙內(nèi)換刀應(yīng)制定周密的施工計(jì)劃，刀盤(pán)分3次轉(zhuǎn)動(dòng)完成刀具更換。結(jié)果表明，通過(guò)以上控制技術(shù)，可以滿足西安地鐵富水密實(shí)性砂層盾構(gòu)帶壓換刀施工要求。

西安地鐵； 富水； 密實(shí)性砂層； 帶壓換刀； 膨潤(rùn)土； 泥膜

0 引言

富水密實(shí)性砂層的地質(zhì)條件非常不穩(wěn)定，易造成盾構(gòu)刀具磨損嚴(yán)重。為保證施工安全和進(jìn)度要求，需要總結(jié)富水密實(shí)性砂層土壓平衡盾構(gòu)帶壓換刀技術(shù)。帶壓換刀技術(shù)在國(guó)外已廣泛應(yīng)用于泥水和土壓平衡盾構(gòu)施工中，尤其是在跨江、跨海等不具備常壓換刀的條件下，多采用氣壓換刀。目前，在國(guó)內(nèi)泥水和土壓平衡盾構(gòu)施工中，帶壓進(jìn)艙作業(yè)技術(shù)不斷趨于成熟，各盾構(gòu)施工單位正在積極研究不同地質(zhì)條件和復(fù)雜地質(zhì)條件下的帶壓換刀技術(shù)。文獻(xiàn)[1-2]研究結(jié)果表明，富水砂卵石地層盾構(gòu)換刀應(yīng)優(yōu)先采用帶壓換刀，通過(guò)調(diào)整“到達(dá)預(yù)定換刀地點(diǎn)前”、“到達(dá)預(yù)定換刀地點(diǎn)時(shí)”、“換刀結(jié)束后恢復(fù)掘進(jìn)”3個(gè)過(guò)程的施工控制參數(shù)以及注漿漿液的配合比，實(shí)現(xiàn)整個(gè)帶壓換刀工程的順利進(jìn)行； 文獻(xiàn)[3]總結(jié)出適用于復(fù)合地層條件下的刀具更換方法以及帶壓換刀操作要點(diǎn)； 文獻(xiàn)[4]指出海瑞克土壓盾構(gòu)帶壓開(kāi)艙換刀主要采取了泥膜護(hù)壁工法輔助帶壓開(kāi)艙技術(shù)措施； 文獻(xiàn)[5]對(duì)全斷面砂層中土壓盾構(gòu)帶壓換刀的原理、優(yōu)勢(shì)、技術(shù)難點(diǎn)和工藝流程進(jìn)行了總結(jié)； 文獻(xiàn)[6]針對(duì)NFM土壓平衡盾構(gòu)的設(shè)備情況，總結(jié)出盾構(gòu)帶壓開(kāi)艙換刀作業(yè)實(shí)施流程及相關(guān)技術(shù)要點(diǎn)； 文獻(xiàn)[7]介紹了在砂巖及其風(fēng)化帶地層中對(duì)盾構(gòu)刀具進(jìn)行帶壓換刀的技術(shù)要點(diǎn)及注意事項(xiàng)； 文獻(xiàn)[8-10]總結(jié)出在富水砂卵石地層、復(fù)雜富水砂層和超大直徑等條件下泥水盾構(gòu)帶壓換刀關(guān)鍵技術(shù)。已有文獻(xiàn)針對(duì)富水密實(shí)性砂層盾構(gòu)帶壓換刀技術(shù)的研究涉及較少。

本文依托西安地鐵項(xiàng)目，對(duì)富水密實(shí)性砂層地質(zhì)條件下盾構(gòu)帶壓換刀技術(shù)進(jìn)行了總結(jié)，為相似地質(zhì)條件盾構(gòu)帶壓換刀施工提供一定的技術(shù)參考。

1 工程概況

西安地鐵三號(hào)線科技路站—太白南路站區(qū)間位于西安市高新區(qū)，線路沿科技路布設(shè)，從科技路站向東到達(dá)太白南路站。區(qū)間里程為ZDK17+413.234～ZDK18+430.527，全長(zhǎng)1 017.293 m。區(qū)間右線站前配線段采取暗挖施工，里程為YDK18+148.043～+430.527，長(zhǎng)282.484 m。盾構(gòu)隧道長(zhǎng)1 752.102單延米(左線長(zhǎng)1 017.293 m，右線長(zhǎng)734.809 m)； 隧道埋深6～14 m，盾構(gòu)隧道襯砌管片外徑6 m； 采用中鐵17號(hào)和18號(hào)土壓平衡盾構(gòu)進(jìn)行掘進(jìn)。

區(qū)間地層自上而下依次為素填土、黃土狀土、中/細(xì)砂、粗砂、粉質(zhì)黏土、粗砂等。隧道主要通過(guò)地質(zhì)情況見(jiàn)表1，地下水位埋深9.7～12.3 m，主要為潛水，含水率約17%，滲透系數(shù)為15～25 m/d。

右線盾構(gòu)換刀部位地質(zhì)情況： 隧道埋深17.1 m，自上而下分別為粉土(6.9 m)、細(xì)砂(3.8 m)、中砂(2.8 m)、粗砂(3.6 m)，刀盤(pán)位置水頭高度為5.4 m，其中中砂層、粗砂層黏粒含量分別為0.8%、0.4%，砂層存在膠結(jié)和板結(jié)現(xiàn)象，黏聚力及內(nèi)摩擦角均較大。

右線隧道盾構(gòu)自2014年7月22日始發(fā)，掘進(jìn)完成321環(huán)(剩余160環(huán))時(shí)速度放緩，平均進(jìn)度小于2 環(huán)/d，甚至局部出現(xiàn)掘進(jìn)1環(huán)超過(guò)24 h的情況； 同時(shí)，在掘進(jìn)過(guò)程中出現(xiàn)土艙內(nèi)溫度過(guò)高(最高渣土溫度達(dá)到70 ℃)，推力、扭矩超限，盾構(gòu)頻繁抱死，電機(jī)脫扣等問(wèn)題。

表1 區(qū)間盾構(gòu)穿越主要地層參數(shù)

2 盾構(gòu)刀具更換原因分析

2.1 盾構(gòu)刀具配置

盾構(gòu)采用輻條式刀盤(pán)，開(kāi)口率為60%，刀盤(pán)旋轉(zhuǎn)由6個(gè)主電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，總功率660 kW、轉(zhuǎn)速0～3 r/min。盾構(gòu)刀盤(pán)刀具配置見(jiàn)圖1。

2.2 刀具磨損情況

對(duì)右線盾構(gòu)進(jìn)行了帶壓進(jìn)艙檢查，發(fā)現(xiàn)土艙內(nèi)基本無(wú)結(jié)泥餅情況，但是，刀盤(pán)背部中心位置全部被黏土包裹，刀具磨損嚴(yán)重，切刀上的合金已基本完全磨損(合金高度為46 mm)，保徑刀也有不同程度的磨損。

從刀盤(pán)中心向外延，切刀磨損逐漸增加，82把切刀上的合金全部損耗，見(jiàn)圖2； 8把邊刮刀刀具母體已經(jīng)磨損，刀座部分磨損，銷(xiāo)孔未見(jiàn)磨損，見(jiàn)圖3。

根據(jù)刀具檢查的磨損情況和剩余環(huán)數(shù)的地層情況，雖然按照目前刀具狀況可以繼續(xù)掘進(jìn)，但是已經(jīng)無(wú)法滿足盾構(gòu)接收的要求，如果繼續(xù)掘進(jìn)則隨時(shí)可能導(dǎo)致刀座磨損，換刀難度更大。經(jīng)過(guò)分析和論證，為了確保右線區(qū)間剩余160環(huán)能夠順利完成掘進(jìn)，決定采用帶壓進(jìn)艙的方式，對(duì)該盾構(gòu)刀盤(pán)上除了焊接保徑刀和焊接撕裂刀外所有的切刀和邊刮刀進(jìn)行更換。

圖1 盾構(gòu)刀盤(pán)刀具配置

圖2 切刀磨損情況

圖3 邊刮刀磨損情況

3 帶壓進(jìn)艙換刀技術(shù)探討

帶壓換刀施工應(yīng)編制專(zhuān)項(xiàng)施工方案并通過(guò)專(zhuān)家評(píng)審，現(xiàn)場(chǎng)施工應(yīng)嚴(yán)格按照方案實(shí)施。換刀作業(yè)嚴(yán)格按照文獻(xiàn)[11-13]有關(guān)設(shè)備配置和開(kāi)艙作業(yè)要求，總體施工順序： 開(kāi)艙準(zhǔn)備(包括人員準(zhǔn)備，設(shè)備、工具和物資準(zhǔn)備，地面監(jiān)測(cè)，氣壓設(shè)備的檢查與試驗(yàn)，工作壓力計(jì)算等)—掌子面封閉—保壓試驗(yàn)—艙內(nèi)氣體檢測(cè)—人員進(jìn)艙—艙內(nèi)換刀—人員出艙，分3次完成刀盤(pán)旋轉(zhuǎn)及換刀作業(yè)。

3.1 地面監(jiān)測(cè)

在刀盤(pán)位置對(duì)應(yīng)地面前后左右各5 m范圍內(nèi)鋪設(shè)1 cm厚鋼板，以減少地面行車(chē)荷載影響。鋪設(shè)時(shí)鋼板之間用φ12 mm鋼筋連接，鋼板邊緣用鋼筋錨固于地面防止發(fā)生移動(dòng)和翹曲。地面監(jiān)測(cè)點(diǎn)位按照間距2 m進(jìn)行布置，布置范圍為隧道中線兩側(cè)各5 m，刀盤(pán)位置前后各5 m，總計(jì)100 m2范圍，監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖4。沉降監(jiān)測(cè)控制標(biāo)準(zhǔn)見(jiàn)表2，通過(guò)監(jiān)測(cè)較為典型的2個(gè)管線沉降測(cè)點(diǎn)，點(diǎn)ZX-27累計(jì)沉降值為10 mm后趨于穩(wěn)定(最大沉降速率為1.1 mm/d)，點(diǎn)ZX-28累計(jì)沉降值為7 mm后趨于穩(wěn)定(最大沉降速率為1 mm/d)，沉降均在可控范圍內(nèi)。

圖4 監(jiān)測(cè)點(diǎn)位平面布置

監(jiān)測(cè)內(nèi)容控制累計(jì)最大值/mm累計(jì)預(yù)警控制值/mm沉降速率預(yù)警控制值/(mm/d)監(jiān)測(cè)頻率地表沉降3024≥2．4管線沉降1512≥1．2 1次/d，預(yù)警后增加至2次/d或更高頻率

3.2 工作壓力計(jì)算

考慮施工環(huán)境及條件等原因，另取修正壓力20kPa，故土艙內(nèi)穩(wěn)定壓力值為133kPa，經(jīng)綜合考慮土艙壓力值設(shè)定為150kPa。

3.3 掌子面封閉

富水砂層透氣性較好，為確保掌子面的氣密性，保證艙內(nèi)工作壓力穩(wěn)定，需要對(duì)掌子面封閉。掌子面封閉包括泥漿制備、泥膜制作2方面工作，并輔以向中盾注高黏度泥漿，避免氣體泄漏和預(yù)防盾體抱死。

1)泥漿制備。采用高速攪拌機(jī)攪拌，泥漿基本參數(shù)見(jiàn)表3。

表3 泥漿基本參數(shù)

2)泥膜制作。通過(guò)刀盤(pán)上的注漿孔緩慢注入泥漿，注漿過(guò)程以上部土艙壓力為控制依據(jù)，壓力宜穩(wěn)定在150 kPa，如果壓力超過(guò)150 kPa，應(yīng)立即暫停注漿，并隨即配合螺旋輸送機(jī)將土艙內(nèi)渣土適當(dāng)排出。在排土過(guò)程中同步注入膨潤(rùn)土漿液，盡量控制注入及排出速率，以實(shí)現(xiàn)膨潤(rùn)土與渣土置換。注漿期間禁止向土艙內(nèi)加氣，待膨潤(rùn)土注入量達(dá)到20 m3(約刀盤(pán)高度的2/3)，停止排渣并進(jìn)行保壓； 為提高漿液滲透效果，保壓期間持續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)刀盤(pán)(轉(zhuǎn)速1 r/min)，并控制上部土艙

壓力為150～160 kPa，同時(shí)，保壓需持續(xù)24 h以上，使膨潤(rùn)土充分進(jìn)入刀盤(pán)周?chē)貙?，形成泥膜?/p>

注漿過(guò)程中，膨潤(rùn)土的注入量可通過(guò)刀盤(pán)面板球閥檢查泥漿是否滿足預(yù)計(jì)要求。另外，在保壓過(guò)程中，在土艙壓力作用下，膨潤(rùn)土漿液會(huì)不斷滲入周邊地層中，隨之土艙壓力下降，值班工程師需要持續(xù)觀察土艙壓力情況，及時(shí)補(bǔ)充漿液，確保土艙壓力不低于150 kPa。

3)中盾注漿。通過(guò)中盾注漿孔注入泥漿，注漿壓力比刀盤(pán)土艙對(duì)應(yīng)位置壓力大20 kPa左右，以確保中盾注漿能夠順利注入。

3.4 保壓試驗(yàn)

保壓試驗(yàn)是檢驗(yàn)掌子面封閉效果的關(guān)鍵工序，在泥膜制作完成后，通過(guò)螺旋輸送機(jī)將土艙內(nèi)膨潤(rùn)土漿液排出，并同步開(kāi)啟盾構(gòu)氣壓系統(tǒng)，向土艙內(nèi)加壓。在土艙內(nèi)漿液置換過(guò)程中應(yīng)嚴(yán)格控制出土量，保證土艙內(nèi)膨潤(rùn)土占總體積的1/2(約15 m3)。如果通過(guò)空壓機(jī)補(bǔ)氣，土艙壓力在3 h內(nèi)趨于穩(wěn)定，則說(shuō)明泥膜達(dá)到預(yù)期效果，滿足進(jìn)艙作業(yè)條件。通過(guò)空壓機(jī)補(bǔ)氣時(shí)間間隔變化可以判斷土艙氣體泄漏情況： 若保壓系統(tǒng)控制空壓機(jī)補(bǔ)氣時(shí)間間隔約為2 s，進(jìn)氣聲音緩和，保壓系統(tǒng)開(kāi)度在0.1～0.2，土艙內(nèi)土壓基本穩(wěn)定在150 kPa，則說(shuō)明泥膜完整，掌子面氣密性良好； 若保壓系統(tǒng)控制空壓機(jī)補(bǔ)氣基本無(wú)時(shí)間間隔，持續(xù)補(bǔ)氣，進(jìn)氣聲音急促，保壓系統(tǒng)開(kāi)度超過(guò)0.7，說(shuō)明泥膜質(zhì)量較差，漏氣嚴(yán)重，需重新封閉掌子面； 因此，保壓系統(tǒng)開(kāi)度宜控制在較低值，雖然高值下也可以進(jìn)艙作業(yè)，但因補(bǔ)氣急促，艙內(nèi)氣壓變化幅度較大，易導(dǎo)致艙內(nèi)人員作業(yè)效率降低。盾構(gòu)空壓機(jī)及保壓系統(tǒng)參數(shù)見(jiàn)表4。

表4 盾構(gòu)空壓機(jī)及保壓系統(tǒng)參數(shù)

3.5 艙內(nèi)氣體檢測(cè)

開(kāi)艙作業(yè)時(shí)，應(yīng)對(duì)艙內(nèi)持續(xù)通風(fēng)，艙內(nèi)氣體條件要求見(jiàn)表5。艙內(nèi)氣體檢測(cè)前，通過(guò)打開(kāi)人艙與土艙之間的球閥，排出土艙氣體進(jìn)入人艙，利用氣體檢測(cè)儀檢測(cè)氣體是否達(dá)到人員工作標(biāo)準(zhǔn)，若未達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)，則采用空壓機(jī)向土艙內(nèi)持續(xù)換氣直至氣體達(dá)標(biāo)。

3.6 人員進(jìn)艙和出艙

1)人員進(jìn)艙。人員先進(jìn)入主艙，隨后主、副艙同時(shí)加壓，加壓速率為10 kPa/min，加壓至150 kPa時(shí)開(kāi)啟出氣閥，建立主艙進(jìn)出氣平衡，使氣壓穩(wěn)定在(150±10) kPa； 穩(wěn)定主、副艙氣壓并打開(kāi)土艙與主艙之間的壓力平衡閥，平衡土艙和人艙之間的氣壓后再打開(kāi)土艙門(mén)進(jìn)入土艙，消除兩艙之間的氣壓差，但氣壓依然要穩(wěn)定在(150±10) kPa。操作期間將主、副艙之間雙向密封門(mén)打開(kāi)，主艙、副艙、土艙連通后開(kāi)始土艙內(nèi)換刀作業(yè)，其中每班作業(yè)人員中有2人進(jìn)入土艙作業(yè)，另外1人留在主艙觀察并輔助換刀。

表5 艙內(nèi)氣體條件要求

2)人員出艙。每次刀具更換作業(yè)完成后，作業(yè)人員退出土艙，關(guān)閉土艙與主艙之間閘門(mén)及閥門(mén)，并做好記錄。通過(guò)球閥逐步排出土艙內(nèi)空氣，按規(guī)定緩慢地降低主艙壓力，監(jiān)視主艙壓力計(jì)，打開(kāi)通風(fēng)球閥進(jìn)行主艙通風(fēng)，在通風(fēng)的同時(shí)要避免壓力升高； 人艙內(nèi)氣壓可通過(guò)艙內(nèi)進(jìn)、排氣閥進(jìn)行調(diào)節(jié)，進(jìn)氣流量計(jì)的流量值確保每人至少為0.5 m3/min，且排氣減壓時(shí)間要緩慢，以10 kPa/min的恒定速率分階段緩慢減壓； 人員出艙減壓時(shí)間控制見(jiàn)表6，減壓過(guò)程中密切關(guān)注艙內(nèi)人員情況，并保證通風(fēng)，避免減壓過(guò)程中發(fā)生人員傷害。人員走出主艙時(shí)清點(diǎn)帶入人艙的工具，避免遺漏。

3.7 艙內(nèi)換刀

工作人員進(jìn)艙后先檢查室內(nèi)氣體情況及土體穩(wěn)定情況，在確保安全的情況下開(kāi)始換刀作業(yè)，若發(fā)現(xiàn)艙內(nèi)氣體或掌子面異常應(yīng)立即撤離。本次共更換切刀82把，邊刮刀8把，每次進(jìn)艙更換2～4把切刀或邊刮刀，每次進(jìn)艙作業(yè)時(shí)間不超過(guò)3 h。考慮到換刀作業(yè)刀盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)會(huì)擾動(dòng)掌子面，分3次轉(zhuǎn)動(dòng)完成刀盤(pán)換刀，每次完成刀盤(pán)120°范圍(以中心刀位置為圓心，刀盤(pán)自然垂直軸線兩側(cè)各60°的扇形范圍)內(nèi)的切刀與邊刮刀的更換，具體作業(yè)計(jì)劃見(jiàn)表7。

表7 換刀工作計(jì)劃

注： 完成90把刀更換，合計(jì)工作時(shí)間12 d，進(jìn)艙45人次。換刀過(guò)程中可能存在泥膜失效、重新制作泥膜的情況，即30把刀可能需要分多次更換。

艙內(nèi)換刀注意事項(xiàng)： 1)進(jìn)艙后發(fā)現(xiàn)刀具被泥漿包裹或存在板結(jié)泥餅的情況時(shí)，可采用風(fēng)鎬或大錘+鐵釬鑿除，使刀具銷(xiāo)孔完全暴露，從而能夠?qū)嵤Q刀作業(yè)。2)刀具更換遵循自上而下、一根輻條更換完成后進(jìn)行下一根輻條的順序更換，在更換完的輻條上采用膠條做好標(biāo)記，避免因旋轉(zhuǎn)刀盤(pán)后無(wú)法分辨該輻條是否已完成更換，影響換刀效率。3)由于刀具采用銷(xiāo)接，在拆除過(guò)程中注意對(duì)各部件的保護(hù)，避免掉落到泥漿中或者損壞，對(duì)更換完成的刀具必須確認(rèn)連接無(wú)誤后方可繼續(xù)下一把刀具更換。

4 結(jié)論與討論

通過(guò)科技路站—太白南路站區(qū)間盾構(gòu)帶壓換刀實(shí)踐，得出如下結(jié)論。

1)在富水密實(shí)性砂層地質(zhì)條件下進(jìn)行土壓平衡盾構(gòu)帶壓進(jìn)艙換刀是可行的。

2)區(qū)間右線砂層較左線砂層黏土含量明顯增加，砂層存在膠結(jié)和板結(jié)現(xiàn)象，右線掘進(jìn)參數(shù)基本參照左線設(shè)置，但由于實(shí)際地質(zhì)情況較勘察圖紙差別較大，導(dǎo)致刀具磨損加??； 建議在類(lèi)似工程地質(zhì)中應(yīng)預(yù)先改變刀具型式，比如增加滾刀破巖等措施。

3)土壓平衡盾構(gòu)在富水密實(shí)性砂層地質(zhì)條件下進(jìn)行帶壓換刀應(yīng)通過(guò)工作壓力計(jì)算、掌子面封閉、保壓試驗(yàn)等技術(shù)措施使土艙壓力滿足施工要求； 人員進(jìn)艙和出艙應(yīng)按照10 kPa/min的速率進(jìn)行加壓和減壓； 艙內(nèi)換刀應(yīng)制定周密的施工計(jì)劃。

今后將繼續(xù)針對(duì)工作壓力選擇、泥膜質(zhì)量提高、艙內(nèi)加減壓穩(wěn)定控制、艙內(nèi)換刀效率提高等方面進(jìn)行研究，使土壓平衡盾構(gòu)在富水密實(shí)性砂層地質(zhì)條件下帶壓換刀工藝更加完善。

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Technologies for Shield Cutting Tool Replacement under Hyperbaric Condition in Water-rich and Compact Sandy Stratum of Xi’an Metro

WANG Zhugang1, CAO Zhen1, LI Zhizhong2

(1.Xi’anMetroCo.,Ltd.,Xi’an710018,Shaanxi,China; 2.ChinaRailwayTunnelGroupBeijingCTGConstructionCo.,Ltd.,Beijing100022,China)

The cutting tool replacement of earth pressure balance (EPB) shield used in Xi’an Metro has many difficulties, i.e. difficult pressure maintaining of earth chamber, difficult pressure control of earth chamber and high risk. As a result, technologies for shield cutting toll replacement under hyperbaric condition are studied. Key operation points are summarized as follows: 1)The pressure of earth chamber becomes stable by carrying out tunnel face closing and pressure maintaining test. 2) Increasing the air pressure with rate of 10 kPa/min after the working personnel entering the chamber, and reducing the air pressure gradually in four phases with rate of 10 kPa/min before the working personnel leaving the chamber. 3) A detailed construction plan should be made before replacing the cutting tools; and then the cutterhead needs to roll by 3 times to complete cutting tool replacement. The results show that it can meet the construction requirements of shield cutting tool replacement under hyperbaric condition in water-rich and compact sandy stratum of Xi’an Metro by adopting the above-mentioned technologies.

Xi’an Metro; water-rich; compact sand; cutting tool replacement under hyperbaric condition; bentonite; filter membrane

2016-03-30;

2016-06-23

王住剛(1985—)，男，陜西乾縣人，2006年畢業(yè)于西安建筑科技大學(xué)，土木工程專(zhuān)業(yè)，本科，工程師，現(xiàn)從事地鐵工程安全質(zhì)量管理工作。E-mail： 151601377@qq.com。

10.3973/j.issn.1672-741X.2017.01.016

U 455.3

B

1672-741X(2017)01-0097-06