賈秀芳，佟子娟，曹東升，華回春

(1．華北電力大學(xué) 新能源電力系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北 保定 071003；2．國(guó)網(wǎng)河南省電力公司檢修公司，河南 鄭州 450000)

諧波電能分?jǐn)偟暮侠碛?jì)量方法

賈秀芳1，佟子娟1，曹東升2，華回春1

(1．華北電力大學(xué) 新能源電力系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北 保定 071003；2．國(guó)網(wǎng)河南省電力公司檢修公司，河南 鄭州 450000)

為了解決諧波條件下電能計(jì)量及其電費(fèi)的合理分?jǐn)倖?wèn)題，對(duì)電能計(jì)量方法進(jìn)行研究。首先分析了諧波電能的產(chǎn)生及其對(duì)電能計(jì)量造成的影響，找出了導(dǎo)致電能不合理計(jì)量的原因，并以此為依據(jù)提出了一種新的電能計(jì)量方式。該計(jì)量方式有別于基波計(jì)量和全波計(jì)量，其優(yōu)勢(shì)是把負(fù)荷各自產(chǎn)生的諧波功率進(jìn)行分?jǐn)?，然后?jì)算各個(gè)負(fù)荷的總電能。分?jǐn)傊C波功率的關(guān)鍵是權(quán)重系數(shù)的計(jì)算，故采用自適應(yīng)阻抗法，首先進(jìn)行樣本量的選取和分組，然后計(jì)算諧波阻抗，最后確定關(guān)注負(fù)荷的權(quán)重系數(shù)。利用實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，以5、7、9、11諧波為例，對(duì)功率進(jìn)行了處理前和處理后的對(duì)比，體現(xiàn)了功率分?jǐn)偟暮侠硇浴２⑼ㄟ^(guò)和以往方法的對(duì)比，體現(xiàn)了該計(jì)量方式的優(yōu)越性。

電能計(jì)量；權(quán)重系數(shù)；自適應(yīng)阻抗法

0 引 言

電能的合理計(jì)量是供電公司和用戶之間公平交易的前提。隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，國(guó)民生活水平的提高，電網(wǎng)中出現(xiàn)了越來(lái)越多的非線性負(fù)荷。這些非線性負(fù)荷造成電氣設(shè)備慢性損害、干擾通訊設(shè)備，嚴(yán)重影響用戶及電網(wǎng)的安全、穩(wěn)定、持續(xù)運(yùn)行，給電能計(jì)量帶來(lái)了諸多困難[1-4]，影響電費(fèi)的合理分?jǐn)偂?/p>

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)諧波電能計(jì)量問(wèn)題，提出了許多方法[5-9]。大體可分為兩類：基波計(jì)量和全波計(jì)量?；ㄓ?jì)量只是計(jì)量基波電能不考慮諧波電能，顯然會(huì)造成測(cè)量的誤差。全波計(jì)量為基波電能和諧波電能的代數(shù)和。由功率的流動(dòng)性特點(diǎn)[10，11]，當(dāng)非線性用戶作為諧波源，轉(zhuǎn)化的諧波功率將會(huì)流向系統(tǒng)、線性用戶和其他非線性用戶。這樣將會(huì)造成線性用戶多計(jì)量部分諧波功率[12，13]，支出多余的費(fèi)用。而對(duì)于非線性用戶，由于存在諧波功率的相互流動(dòng)，僅僅根據(jù)電能表測(cè)量的諧波電能直接與基波電能進(jìn)行代數(shù)和并不合理。非線性負(fù)荷具體對(duì)測(cè)得的諧波功率應(yīng)承擔(dān)多少是解決電能計(jì)量的關(guān)鍵。文獻(xiàn)[14，15]針對(duì)諧波污染給出了電能計(jì)量方式，只是進(jìn)行了定性的分析，并沒(méi)有定量。文獻(xiàn)[16]基于諧波畸變率和功率因數(shù)給出了新的計(jì)量方式，其調(diào)節(jié)系數(shù)并沒(méi)有給出具體的數(shù)值，需要根據(jù)電流畸變率的大小進(jìn)行調(diào)整，故計(jì)量的結(jié)果并不是很準(zhǔn)確。進(jìn)行諧波功率的合理分?jǐn)偸潜ＷC供電公司和用戶的利益的關(guān)鍵。因此，有必要對(duì)電能計(jì)算方法進(jìn)行研究。

論文首先分析了諧波電能的產(chǎn)生及其造成的影響，進(jìn)而提出了一種新的電能計(jì)量方式。為了使諧波功率合理分?jǐn)偅ＷC收費(fèi)的合理性，論文采用自適應(yīng)阻抗法。該方法的關(guān)鍵是計(jì)算關(guān)注負(fù)荷的權(quán)重系數(shù)，彌補(bǔ)了文獻(xiàn)[14-16]的不足，定量的計(jì)算了關(guān)注負(fù)荷的電能。利用實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，通過(guò)與基波計(jì)量、文獻(xiàn)[17]計(jì)量方式(基波電能加上諧波電能的絕對(duì)值)對(duì)比，體現(xiàn)了本文方法的優(yōu)越性和合理性。

1 諧波電能的產(chǎn)生及對(duì)計(jì)量的影響

1.1 諧波電能的產(chǎn)生

如圖1所示，假設(shè)發(fā)電機(jī)電勢(shì)為理想的正弦波，圖1中u(t)表示電源電壓；Zs表示電源內(nèi)阻抗；Zl表示線路阻抗；ZNL表示非線性負(fù)荷；ZL表示線性負(fù)荷阻抗。

圖1 諧波電能的產(chǎn)生Fig.1 Harmonic power generation

設(shè)發(fā)電機(jī)所提供的電能為W，Zs吸收的電能為Ws，Zl吸收的電能為Wl，線性負(fù)荷吸收的電能WL，非線性負(fù)荷吸收的電能WNL，根據(jù)能量守恒原理，有

(1)

將各個(gè)元件的基波電能和諧波電能分開(kāi)表示為

W1=Ws1+Wl1+WL1+WNL1

(2)

(3)

其中：發(fā)電機(jī)提供的基波電能和諧波電能分別為W1和Wk；Zs吸收的基波電能和諧波電能分別為Ws1和Wsk；Zl吸收的基波電能和諧波電能分別為Wl1和Wlk；線性負(fù)荷吸收基波電能和諧波電能分別為WL1和WLk；非線性負(fù)荷吸收基波電能和諧波電能分別為WNL1和WNLk。

由于電源電壓為理想正弦波，只提供基波電能，諧波電能為0，所以式(3)變?yōu)?/p>

(4)

式(4)說(shuō)明非線性負(fù)荷吸收負(fù)的諧波功率，即非線性用戶為諧波功率的發(fā)出者，諧波功率的流向如圖2所示。

1.2 諧波電能對(duì)計(jì)量的影響

基波功率PG1由發(fā)電機(jī)發(fā)出，轉(zhuǎn)化為流向線性負(fù)荷的基波功率PL1和流向非線性負(fù)荷的基波功率PNL1。與此同時(shí)，非線性負(fù)荷將流過(guò)自身的基波功率一部分用來(lái)吸收，另一部分轉(zhuǎn)化為諧波功率PNLk，分別流向系統(tǒng)和線性負(fù)荷，即為PGk和PLk，并轉(zhuǎn)化為熱能。

圖2 諧波功率的流向Fig.2 The harmonic power flow

根據(jù)能量守恒定律，圖2中有功功率也應(yīng)守恒則:

PG1=PL1+PNL1

(5)

PNLk=PLk+PGk

(6)

則線性負(fù)荷總的電能為

(7)

非線性負(fù)荷總的電能為

(8)

式中：T為計(jì)量時(shí)間；k=2,3…，M。

通過(guò)分析功率的流向可知，非線性負(fù)荷的存在對(duì)電能的計(jì)量產(chǎn)生一定的影響。非線性負(fù)荷將基波功率轉(zhuǎn)化成諧波功率流向線性負(fù)荷，線性負(fù)荷吸收諧波功率，故使計(jì)量到的電能比實(shí)際的多，而非線性負(fù)荷自身計(jì)量到的電能比實(shí)際的要少，這顯然是不合理的。值得說(shuō)明的是，非線性負(fù)荷之間也存在諧波功率的流動(dòng)，究竟非線性負(fù)荷少計(jì)量了多少電能，怎樣去計(jì)算這部分電能，是本文的一個(gè)重點(diǎn)。因此，本文提出了一個(gè)合理的計(jì)量方式。

2 電能損失的一種新計(jì)量方式

現(xiàn)有的多功能電能表的計(jì)量原理為：顯示出50 Hz下的基波電能；顯示出總諧波電能；將基波電能和總諧波電能代數(shù)和相加，即為某個(gè)用戶消耗的全部電能。由式(7)和式(8)可知，這種計(jì)量方式有待商榷。由圖2可知，諧波功率與基波功率方向相反，各個(gè)非線性用戶產(chǎn)生的諧波功率會(huì)流向其他用戶，從而影響電能的計(jì)算。對(duì)非線性用戶而言，若已知自身產(chǎn)生的諧波功率以及來(lái)自其他非線性用戶的諧波功率，就能合理的計(jì)量出電能。因此，計(jì)算各自產(chǎn)生諧波功率的權(quán)重，是解決上述問(wèn)題的關(guān)鍵，故本文給出了一種新的電能計(jì)量方式，如式(9)所示

(9)

式中：P1為基波總有功功率；γak為A相k次諧波的權(quán)重系數(shù)；Pak為A相k次諧波的有功功率；γbk為B相k次諧波的權(quán)重系數(shù)；Pbk為B相k次諧波的有功功率；γck為C相k次諧波的權(quán)重系數(shù)；Pck為C相k次諧波的有功功率。

式(9)由兩部分組成，第一項(xiàng)為基波總有功功率乘以計(jì)量時(shí)間，第二項(xiàng)為各相的各次諧波的權(quán)重系數(shù)乘以與之對(duì)應(yīng)的諧波功率，并求和，把運(yùn)算后的三相諧波功率相加，再乘以計(jì)量時(shí)間。由于A、B、C三相各次的諧波功率方向可能也會(huì)不同，故需要計(jì)算各相的各次諧波的權(quán)重系數(shù)。γxy(x=a,b,c;y=k)的意義為：某個(gè)用戶某一相實(shí)際產(chǎn)生的某次諧波功率所占的比重。

其中，若計(jì)算出來(lái)的k次諧波權(quán)重系數(shù)為正，說(shuō)明此負(fù)荷是k次諧波的發(fā)出者，對(duì)系統(tǒng)是有害的，應(yīng)該加到計(jì)算的電能里；若計(jì)算出來(lái)的k次諧波權(quán)重系數(shù)為負(fù)，說(shuō)明此負(fù)荷是k次諧波的吸收者，對(duì)系統(tǒng)有利，應(yīng)該從計(jì)算的電能減掉這部分。故電能計(jì)量的關(guān)鍵是求取權(quán)重系數(shù)。

3 權(quán)重系數(shù)的計(jì)算

3.1 自適應(yīng)阻抗法

定義：此方法用來(lái)求解諧波功率的權(quán)重系數(shù)，計(jì)算權(quán)重系數(shù)的前提是先求出系統(tǒng)等效諧波阻抗。自適應(yīng)阻抗法可以根據(jù)運(yùn)行方式的改變實(shí)時(shí)捕捉到諧波阻抗的變化，從而計(jì)算出在樣本量長(zhǎng)度內(nèi)諧波阻抗值，確定諧波功率的權(quán)重系數(shù)。

3.1.1 樣本量的選取和分組

根據(jù)文獻(xiàn)[18]，每組樣本量n應(yīng)大于等于30，因此，本文方法設(shè)n為150，總數(shù)據(jù)量為N，對(duì)此數(shù)據(jù)進(jìn)行兩次分組。第一次分組如圖3所示，對(duì)于分組情況描述如下：

(a) 當(dāng)i=1時(shí)，所含樣本為1到150；

(b) 當(dāng)i=2時(shí)，所含樣本為2到151；

……

(c) 當(dāng)i=N-149時(shí)，所含樣本為N-149到N。i=1,2,3…,N-149。

因此，共有N-149組。

圖3 樣本組Fig.3 The sample group

第二次分組如圖4所示，對(duì)于迭代組m(m=1,2,3…,30)的描述如下：對(duì)每組樣本i(i=1到N-149)進(jìn)行分組，每5個(gè)數(shù)據(jù)迭代一次，每組樣本中迭代總組數(shù)150/5=30。

圖4 迭代組Fig.4 The iterative group

3.1.2 系統(tǒng)諧波阻抗的計(jì)算

(3)利用上述數(shù)據(jù)構(gòu)造復(fù)數(shù)域部分線性回歸模型如下所示

(10)

將上式近似為復(fù)線性回歸模型：

(11)

式中：Zki(m)表示為第i組的第m迭代組的k次等效諧波阻抗。

表示成矩陣形式：

(12)

其中：

則第i組樣本第m迭代組系統(tǒng)諧波阻抗和背景諧波電壓的求解結(jié)果為

(13)

由上述可知，每5個(gè)k次諧波電壓和k次諧波電流會(huì)計(jì)算出一個(gè)系統(tǒng)諧波阻抗和背景諧波電壓，故每組樣本會(huì)計(jì)算出30個(gè)系統(tǒng)諧波阻抗和背景諧波電壓。

(4)設(shè)置計(jì)算精度ξ，對(duì)每組樣本求誤差，令

(t=1,2,…,5)

對(duì)應(yīng)的系統(tǒng)諧波阻抗為

則第i組系統(tǒng)側(cè)諧波阻抗為

(14)

3.1.3 權(quán)重系數(shù)的計(jì)算

由自適應(yīng)法的定義可知，計(jì)算權(quán)重系數(shù)的前提是求出系統(tǒng)等效諧波阻抗，Zki為第i組的諧波阻抗，若要求系統(tǒng)等效諧波阻抗，需要對(duì)(N-149)組Zki求平均值，即第k次諧波的平均等效阻抗為

(15)

由式(11)和(15)求得背景諧波電壓為

(16)

圖5 相量圖Fig.5 The phasor diagram

則權(quán)重系數(shù)為

(17)

4 實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)驗(yàn)證

4.1 數(shù)據(jù)的選取

實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)來(lái)自某115 kV軋鋼廠變電站，廠內(nèi)主變壓器為220/115 kV，測(cè)試點(diǎn)如圖6所示，測(cè)量鋼廠進(jìn)線處。利用Fluke1760采集測(cè)試點(diǎn)的電能質(zhì)量數(shù)據(jù)，3s記錄一個(gè)點(diǎn)，采樣時(shí)間為2015年10月14日16:02:28至2015年10月15日16:59:23。分別測(cè)量了115 kV母線電壓和鋼廠進(jìn)線處的負(fù)荷電流，以及基本功率、各相的各次諧波功率以及三相總的功率和功率因數(shù)等數(shù)據(jù)。

圖6 主接線圖Fig.6 The main wiring diagram

圖7為基波電流的有效值，從圖7可以看出，每過(guò)一段時(shí)間，電流就會(huì)發(fā)生一次大的波動(dòng)，但是，在小范圍內(nèi)的波動(dòng)并不是很大。因此，只要取到關(guān)鍵性的數(shù)據(jù)就能反映出波形的變化。為了方便，在原來(lái)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上每隔300個(gè)數(shù)據(jù)取一個(gè)點(diǎn)。簡(jiǎn)化后基波電流有效值如圖8所示。

圖7 基波電流有效值Fig.7 The fundamental current effective value

圖8 基波電流有效值Fig.8 The fundamental current effective value

由圖8可知，雖然選取的數(shù)據(jù)少了，但是依然能夠反映波形的變化，故求取的權(quán)重系數(shù)也不會(huì)存在較大的誤差。

4.2 計(jì)算A、B、C三相各次諧波權(quán)重系數(shù)

4.2.1 諧波阻抗的計(jì)算

提取A、B、C三相第2～18次母線處的諧波電壓和鋼廠進(jìn)線處的諧波電流。并按照3.1.2小節(jié)的(1)和(2)對(duì)測(cè)得的諧波電壓和諧波電流進(jìn)行分組?？偟臄?shù)據(jù)量N=300，首先，按照(1)進(jìn)行第一次分組，有151個(gè)樣本；然后，按照(2)進(jìn)行第二次分組，每個(gè)樣本5個(gè)數(shù)據(jù)為一組，每個(gè)樣本被分為30組，故共有151×30=4 530組數(shù)據(jù)。由式(11)～(14)計(jì)算諧波阻抗。由自適應(yīng)阻抗法的分組特點(diǎn)可知，每個(gè)樣本的數(shù)據(jù)會(huì)存在交叉項(xiàng)。如果運(yùn)行方式不改變，那么每個(gè)樣本所計(jì)算的諧波阻抗就沒(méi)有太大的區(qū)別。一但運(yùn)行方式改變，自適應(yīng)阻抗法就會(huì)發(fā)揮其作用，從發(fā)生變化的時(shí)刻起，該樣本計(jì)算出的諧波阻抗與以往就會(huì)不同，甚至?xí)写蟮膮^(qū)別。以A相第11次諧波為例進(jìn)行說(shuō)明。

圖9和圖10分別為A相第11次諧波電流有效值和諧波阻抗模值。對(duì)比圖9和圖10可以發(fā)現(xiàn)，諧波阻抗隨諧波電流而變化，當(dāng)諧波電流有大的波動(dòng)時(shí)，諧波阻抗相應(yīng)也會(huì)出現(xiàn)波動(dòng)。當(dāng)諧波電流采樣數(shù)據(jù)區(qū)間為[200,300]時(shí)，諧波電流有效值明顯降為1.2 A以下，此時(shí)計(jì)算的諧波阻抗為第151個(gè)樣本阻抗，達(dá)到最大值。

圖9 第11次諧波電流有效值Fig.9 The eleventh harmonic current effective values

圖10 第11次諧波阻抗有效值Fig.10 The eleventh harmonic impedance effective values

4.2.2 權(quán)重系數(shù)的計(jì)算

計(jì)算出A、B、C三相第2～18次的諧波阻抗，然后按照式 (15)～(17)計(jì)算其權(quán)重系數(shù)，如表1所示。從表1可以看出，除了第2、3、6次諧波計(jì)算的權(quán)重系數(shù)為負(fù)值外，其他次諧波計(jì)算的權(quán)重系數(shù)均為正值，說(shuō)明此鋼廠是諧波的發(fā)出者，大部分諧波功率是由鋼廠流向系統(tǒng)，并對(duì)其造成危害。

4.3 電能的計(jì)量

為了更加清楚的反映出各次諧波的分布情況，A、B、C三相2～18次諧波電壓含有率如表2所示。從表2可看出第5、7、9、11次諧波含量較高，其他次諧波略低。

表1 A、B、C三相各次諧波權(quán)重系數(shù)平均值

Tab.1 Average values of A、 B、C three phase harmonic weight coefficients

諧波次數(shù)/次A相B相C相22 115-0 1025 6893-0 5630 5940 51240 4890 6600 83350 2230 0570 0126-0 0580 525-0 10471 3990 6131 44481 3490 8321 06497 9060 5955 361100 9242 3210 441110 4260 5400 463120 1860 2210 043130 5070 2940 348140 3900 3040 151151 2411 8931 780160 2420 6680 079172 3522 3804 295181 2871 5510 393

表2 A、B、C三相各次諧波電壓畸變率平均值

Tab.2 Average values of A、 B、C three phase harmonic voltage distortion rate

諧波次數(shù)/次A相B相C相20 0170 0180 01830 0540 0340 05340 0160 0230 02150 4170 4210 43860 0150 0150 01570 0980 1290 10780 0210 0240 02490 0780 0540 097100 0160 0190 016110 0730 0810 071120 0130 0140 014130 0670 0640 070140 0140 0140 014150 0290 0230 025160 0150 0150 015170 0800 0560 063180 0220 0200 023

利用Fluke1760采集A、B、C三相各次諧波的功率，并對(duì)采集的功率按其權(quán)重進(jìn)行處理，如式(18)計(jì)算各次諧波的總功率：

(18)

計(jì)算第2～18次處理后的有功功率，并和處理前的有功功率比較。因第5、7、9、11次諧波含量高，故只對(duì)第5、7、9、11次諧波功率做比較，如柱狀圖11所示。從圖11可以看出，第5次和第11次諧波功率處理完之后變小，這說(shuō)明電能表測(cè)得第5次和第11次諧波功率比鋼廠實(shí)際產(chǎn)生的功率要大；同理，第7次和第9次諧波功率處理完之后變大，這說(shuō)明電能表測(cè)得第7次和第9次諧波功率比鋼廠實(shí)際產(chǎn)生的功率要小。經(jīng)計(jì)算功率的權(quán)重系數(shù)，使得計(jì)算鋼廠實(shí)際發(fā)出的諧波功率更加合理化。

圖11 功率對(duì)比Fig.11 Power contrast

Fluke1760采集的基波功率為：8.62×108kW，第2～18次諧波功率為7.482×103kW；按式(18)計(jì)算各次諧波功率，求和后，第2～18次諧波功率為3.697×103kW。

表3為各種方法對(duì)電能的處理結(jié)果。

表3 計(jì)量結(jié)果對(duì)比

從表3可以可看出：如果只計(jì)量基波電能，就會(huì)忽略諧波電能影響；而如果用諧波電能表測(cè)量，把測(cè)得的諧波電能全部加到基波電能。這顯然是不合理的，因?yàn)榉蔷€性負(fù)荷之間存在諧波功率的流動(dòng)，而諧波電能表測(cè)得的諧波功率并不一是該負(fù)荷發(fā)出的。因此，需要計(jì)算一下負(fù)荷各自的權(quán)重，然后按權(quán)重大小去分?jǐn)傊C波功率，如表3本文計(jì)算電能結(jié)果，顯然更加合理。

5 結(jié) 論

分析了諧波電能的產(chǎn)生，通過(guò)功率的流動(dòng)性特點(diǎn)，得出了線性用戶多計(jì)量電能，非線性用戶少計(jì)量電能的結(jié)論。并以此為依據(jù)提出了一種新的電能計(jì)量方式。該計(jì)量方法的關(guān)鍵是計(jì)算權(quán)重系數(shù)，從而進(jìn)行負(fù)荷之間的諧波功率分?jǐn)?。采用自適應(yīng)阻抗法，首先進(jìn)行樣本量的選取和分組，然后計(jì)算諧波阻抗，最后確定關(guān)注負(fù)荷的權(quán)重系數(shù)。論文利用實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，以第11次諧波為例，分析了諧波阻抗有效值隨諧波電流有效值變化的特點(diǎn)。由于第5、7、9、11諧波電流含有率較高，以第5、7、9、11諧波為例進(jìn)行了處理前和處理后的對(duì)比。并通過(guò)和基波計(jì)量方式、文獻(xiàn)[17]計(jì)量方式對(duì)比，體現(xiàn)了該計(jì)量方式的優(yōu)越性和合理性。

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Reasonable Measurement Method of Harmonic Energy Allocation

JIA Xiufang1, TONG Zijuan1, CAO Dongsheng2, HUA Huichun1
(1. State Key Laboratory of Alternate Electrical Power System with Renewable Energy Sources，North China Electric Power University, Baoding 071003, China;2. State Grid Henan Electric Power Corporation Maintenance Company, Zhengzhou 450000, China)

In order to solve the problem of electric energy measurement and reasonable allocation of electricity tariff under harmonic condition, the paper studies the method of electricity measurement. First of all, the paper analyzes the generation of harmonic power and its influence on electric energy measurement. Then the cause of unreasonable measurement of electric energy can be found. Also this paper puts forward a new method of electric energy measurement. The measurement is different from the fundamental wave measurement and full wave measurement. Its strength lies in sharing the harmonic power of each load, and then calculating the total power of each load. The key to this method is to calculate the weight coefficient, so as to share the harmonic power between the loads. Therefore, the paper uses the self-adaptive impedance method. Firstly, the samples are selected and divided into different groups. And then the harmonic impedance is calculated. Finally the weight coefficient is determined. Based on the measured data, this paper takes 5, 9, 7 and 11 harmonic as examples to compare the different values of power, which demonstrates the rationality of the power allocation. The advantage of this measurement can be found when comparing with the former method.

energy measurement; weight coefficient; self-adaptive impedance method

2016-03-20.

中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)資金資助項(xiàng)目(20154003).

10.3969/j.ISSN.1007-2691.2016.06.10

TM714

A

1007-2691(2016)06-0060-08

賈秀芳(1966-)，女，副教授，研究方向?yàn)殡娔苜|(zhì)量分析與評(píng)估； 佟子娟(1991-)，女，碩士研究生，研究方向?yàn)殡娔苜|(zhì)量分析與評(píng)估； 曹東升(1988-)男，工程師，研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)繼電保護(hù)； 華回春(1980-)，男，講師，研究方向?yàn)殡娔苜|(zhì)量分析與評(píng)估。