張永志 于本田

（1甘肅省建筑科學(xué)研究院，甘肅 蘭州 730000；2蘭州交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，甘肅 蘭州 730070；3甘肅省綠色建筑與建筑節(jié)能工程研究中心，甘肅 蘭州 730050）

國內(nèi)HRB600級高強(qiáng)鋼筋研究及應(yīng)用現(xiàn)狀

張永志1,3于本田2

（1甘肅省建筑科學(xué)研究院，甘肅 蘭州 730000；2蘭州交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，甘肅 蘭州 730070；3甘肅省綠色建筑與建筑節(jié)能工程研究中心，甘肅 蘭州 730050）

HRB600級鋼筋因其強(qiáng)度高、延性好、擁有良好的使用性能，在國外已經(jīng)得到廣泛應(yīng)用。國內(nèi)對HRB600級鋼筋才剛剛起步，本文對國內(nèi)HRB600級鋼筋生產(chǎn)工藝、力學(xué)性能、配置HRB600鋼筋的混凝土構(gòu)件抗彎、抗剪性能、疲勞性能以及抗震性能相關(guān)研究進(jìn)行了歸納總結(jié)，并提出需進(jìn)一步研究的問題。

HRB600；高強(qiáng)鋼筋；力學(xué)性能；現(xiàn)狀

1 前 言

在國家大力提倡節(jié)能減排、綠色環(huán)保的時代背景下，普通強(qiáng)度鋼筋作為土木工程建設(shè)用鋼主材的狀況已無法滿足建設(shè)發(fā)展的需要，2012年年初，為落實國務(wù)院關(guān)于節(jié)能減排的工作部署及國民經(jīng)濟(jì)和社會發(fā)展第十二個五年規(guī)劃綱要的要求，住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部、工業(yè)和信息化部聯(lián)合印發(fā)了《關(guān)于加快應(yīng)用高強(qiáng)鋼筋的指導(dǎo)意見》，指導(dǎo)意見充分認(rèn)識到推廣應(yīng)用高強(qiáng)鋼筋的重要性和緊迫性，并提出了推廣應(yīng)用高強(qiáng)鋼筋的指導(dǎo)思想、基本原則、主要目標(biāo)等。我國高強(qiáng)鋼筋應(yīng)用量占鋼筋總用量的比例已經(jīng)從2011年的35%提高至70%左右，每年大約可節(jié)省鋼筋1000萬噸，相應(yīng)減少1600萬噸鐵礦石、600萬噸標(biāo)準(zhǔn)煤、4100萬噸水、同時減少二氧化碳和污水排放量2000萬噸、粉塵1500萬公斤[1]?；炷两Y(jié)構(gòu)中采用高強(qiáng)鋼筋已經(jīng)取得了良好的社會、經(jīng)濟(jì)效益。但是，目前我國主要使用的是400MPa的鋼筋，2010年《鋼筋混凝土設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）發(fā)布后，500MPa鋼筋得到廣泛的應(yīng)用。較西方發(fā)達(dá)國家鋼筋強(qiáng)度普遍在500~700MPa之間，我國使用的鋼筋強(qiáng)度還是偏低。HRB600鋼筋是一種新型的高強(qiáng)鋼筋，通過微合金化技術(shù)，鋼筋的屈服強(qiáng)度和極限抗拉強(qiáng)度都有大幅度提高，并具有良好的塑性和加工性能[2]。2011年由河北鋼鐵集團(tuán)承鋼線材生產(chǎn)線依托釩鈦資源優(yōu)勢成功研發(fā)，目前國內(nèi)大多數(shù)鋼鐵生產(chǎn)企業(yè)都具備了生產(chǎn)600MPa鋼筋的生產(chǎn)技術(shù)。但由于在現(xiàn)行的國家標(biāo)準(zhǔn)中對600MPa鋼筋的力學(xué)性能以及在鋼筋混凝土中的參數(shù)取值未有規(guī)定，導(dǎo)致目前在我國600MPa高強(qiáng)鋼筋應(yīng)用極少，缺乏全面系統(tǒng)的相關(guān)混凝土構(gòu)件及結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能研究，尤其是基礎(chǔ)性試驗研究不足，直接影響了HRB600級鋼筋在實際工程中的推廣應(yīng)用。本文歸納總結(jié)了HRB600高強(qiáng)鋼筋研究的最新進(jìn)展，并提出了有待進(jìn)一步研究的問題。

2 HRB600鋼筋生產(chǎn)工藝及力學(xué)性能研究

2.1 HRB600鋼筋生產(chǎn)工藝研究

2011年河北鋼鐵集團(tuán)承鋼線材生產(chǎn)線在收集了大量國外相關(guān)資料，充分發(fā)揮釩鈦資源優(yōu)勢，對釩鈦技術(shù)進(jìn)行深層次研究，通過適量添加微合金元素-釩來改善鋼筋的化學(xué)成分，成功研制出了釩微合金化600MPa高強(qiáng)鋼筋，具有很好的綜合力學(xué)性能，滿足國家標(biāo)準(zhǔn)的要求。但是由于釩價格偏高，企業(yè)生產(chǎn)成本較高。因此，為降低生產(chǎn)成本，國內(nèi)各大鋼鐵公司另辟蹊徑，研究采用復(fù)合微合金化結(jié)合TMCP技術(shù)生產(chǎn)HRB600高強(qiáng)鋼筋，這種方法充分發(fā)揮微合金元素所具有的析出強(qiáng)化和細(xì)晶強(qiáng)化，從而提高鋼的綜合力學(xué)能力[3]。沙鋼把微合金化技術(shù)和螺紋鋼筋的生產(chǎn)特點相結(jié)合，通過合理設(shè)計高強(qiáng)鋼的化學(xué)成分。同時，通過采用“轉(zhuǎn)爐+連鑄+加熱爐+控軋控冷”的工藝措施，使所生產(chǎn)的螺紋鋼筋性能更加穩(wěn)定，晶粒也更加細(xì)小，有利于提高螺紋鋼強(qiáng)度和塑性[4]。濟(jì)鋼通過在鋼中增氮，會使釩在鋼中的存在形式由固溶態(tài)為主轉(zhuǎn)變?yōu)殁C的碳氮化物的析出態(tài)，增強(qiáng)淀強(qiáng)化作用，而析出的氮化釩可以起到鐵素體相變中形核核心的作用，增加形核質(zhì)點，誘導(dǎo)鐵素體析出，從而細(xì)化晶粒尺寸[5]。武鋼針對現(xiàn)有技術(shù)存在的因加入過多合金引起的碳當(dāng)量過高而帶來的焊接性能變差問題，以及增氮過多而引起鑄坯低倍缺陷增多，帶來軋鋼時性能不合格的不足，在氬站采用吹入氬氣，在LF爐采用氮氣，其目的是為了在氬站成分微調(diào)時使成分均勻，而廉價的氮氣可以替代氮的合金從而降低成本。與現(xiàn)有技術(shù)相比，在成本大幅降低的前提下，其熱軋態(tài)屈服強(qiáng)度達(dá)到600MPa以上，延伸率A≥19%，且焊接性能優(yōu)良[6]。謝常勝[7]通過改變鋼材晶體組織，優(yōu)化設(shè)計出4種試驗鋼材，通過測試奧氏體長大傾向性試驗、連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變試驗等試驗，分析得到單一采用釩氮微合金化生產(chǎn)技術(shù)即可獲得以鐵素體珠光體為主的理想晶體組織，并且釩氮的量都很小，無需額外添加Nb等微合金元素，降低成本，可以避免應(yīng)變時效。

2.2 HRB600鋼筋力學(xué)性能研究

由于現(xiàn)行的《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋》（GB1499.2-2007）、《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》（JGJ18-2012）沒有將HRB600的鋼筋納入其中，所以很多學(xué)者對HRB600鋼筋進(jìn)行了力學(xué)和焊接接頭的試驗研究。張敬濤[8]針對HRB600鋼筋正彎斷裂、反彎斷裂和斷后伸長率不足的問題進(jìn)行了原因分析，指出通過提高鋼水純凈度、控制澆注溫度、二次冷卻及加熱溫度可以解決這些問題。胡煜[9]對陜西龍門鋼鐵有限責(zé)任公司生產(chǎn)的HRB600鋼筋原材進(jìn)行了拉伸試驗，該鋼筋屈服強(qiáng)度為620~655MPa，抗拉強(qiáng)度為765~805MPa，斷后伸長率為19%~27%，另外還進(jìn)行了HRB600鋼筋焊件的拉力試驗，斷裂部位均位于母材。鋼筋在高溫后性能會發(fā)生退化，其退化程度隨著經(jīng)歷溫度的升高而增大，為研究HRB600級鋼筋在高溫情況下力學(xué)性能的變化情況，公偉[10]、潘江威[11]、于素健[12]分別進(jìn)行了高溫后冷卻力學(xué)性能測試和高溫條件下力學(xué)性能測試，測試結(jié)果表明HRB600鋼筋在高溫后冷卻后受拉，在溫度為600℃以下，其應(yīng)力應(yīng)變曲線與常溫下無明顯變化，超過700℃其屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度出現(xiàn)明顯下降，溫度越高下降幅度越大，且屈服強(qiáng)度下降的速率要大于抗拉強(qiáng)度；而在恒高溫情況下，抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度的變化趨勢一致，隨著溫度升高而降低，溫度越高，強(qiáng)度降低幅度越大，400℃~600℃范圍內(nèi)強(qiáng)度的下降速率達(dá)到最大，屈服強(qiáng)度要比抗拉強(qiáng)度的下降速率大。

3 HRB600鋼筋配置的混凝土構(gòu)件性能研究

3.1 HRB600鋼筋混凝土梁抗彎性能研究

現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）未納入HRB600鋼筋，因此采用HRB600鋼筋配置的鋼筋混凝土梁在荷載作用下，構(gòu)件的撓度能否滿足要求，裂縫開展情況是否與普通強(qiáng)度鋼筋相同都需要研究。在這一方面河北工業(yè)大學(xué)戎賢教授的研究團(tuán)隊做了大量的研究工作：戎賢[13-14]、張健新[15]、趙少偉[16]、師長磊[17]、李強(qiáng)[18]、劉傳正[19]先后開展了配置600MPa鋼筋的有粘結(jié)、無粘結(jié)和部分粘結(jié)鋼筋混凝土梁和預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁受彎性能試驗研究，分析《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）中受彎承載力、撓度計算公式是否適用于600MPa鋼筋，研究結(jié)果表明，配置600MPa鋼筋混凝土梁的受彎性能與普通的鋼筋混凝土梁相同，承載力和撓度計算可以按照現(xiàn)行規(guī)范中的計算公式進(jìn)行。戎賢[13]研究認(rèn)為承載力計算時，600MPa鋼筋設(shè)計值取520MPa，計算結(jié)果具有足夠的安全儲備，而李強(qiáng)[18]研究認(rèn)為屈服強(qiáng)度設(shè)計值取為500MPa時，計算結(jié)果才具有足夠的安全儲備。張建偉[20]通過對9根HRB600級高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土梁和1根HRB400級鋼筋受彎的對比試驗，得到對于HRB600級鋼筋混凝土梁來說，現(xiàn)行規(guī)范中短期裂縫寬度、撓度計算仍適用，提出HRB600級鋼筋與C80-C100混凝土匹配效果更佳。張未[21]通過10根梁的受彎試驗研究，得到HTRB600級鋼筋混凝土受彎構(gòu)件在正常使用狀態(tài)下的短期最大裂縫寬度一般大于0.2mm，不能滿足裂縫限制要求。

3.2 HRB600鋼筋作為箍筋的混凝土梁抗剪性能研究

HRB600級鋼筋作為抗剪箍筋的研究在國內(nèi)研究較少，僅李朋[22]開展了配置1根HRB400、14根HRB500和1根HRB600鋼筋為箍筋的混凝土簡支梁在集中荷載作用下的抗剪承載力試驗研究，分析了混凝土強(qiáng)度、剪跨比、箍筋強(qiáng)度、配箍率和截面尺寸對梁體裂縫、撓度、承載力和破壞形態(tài)的影響，試驗研究結(jié)果表明配置HRB60鋼筋的混凝土梁斜截面承載力可按現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）的相關(guān)公式進(jìn)行計算,并有足夠的安全儲備。

3.3 HRB600鋼筋混凝土構(gòu)件疲勞性能研究

鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在使用過程中，會承受反復(fù)荷載作用，為研究HRB600級鋼筋在疲勞荷載作用下的性能變化，國內(nèi)學(xué)者進(jìn)行了一定的研究。趙少偉[23]、李強(qiáng)[24]、郭蓉[25]通過對配置HRB600級鋼筋作為非預(yù)應(yīng)力筋的有粘結(jié)與無粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁進(jìn)行了疲勞試驗研究，研究結(jié)果表明，HRB600級鋼筋作為非預(yù)應(yīng)力筋的部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁的疲勞性能和反復(fù)荷載作用后的靜力性能均良好，但相對靜載試驗梁，配置HRB600級鋼筋的混凝土梁裂縫出現(xiàn)的時間更早一些，裂縫數(shù)量多，變形較大，循環(huán)加載前梁體是否開裂對疲勞性能有較大影響，而HRB600級鋼筋在疲勞荷載作用下力學(xué)性難穩(wěn)定且變形恢復(fù)能力沒有受到疲勞荷載作用的影響。陳昉健[26]就HRB600級高強(qiáng)鋼筋本身進(jìn)行了拉壓疲勞試驗，得到HRB600級鋼筋在拉壓往復(fù)荷載作用下，所能達(dá)到的最大應(yīng)力和破壞前最大應(yīng)變幅值均隨試件長度的增加而減小，受壓方向更為明顯，相對HRB500鋼筋，HRB600級鋼筋的所有試件都表現(xiàn)出脆性破壞特征。

3.4 HRB600鋼筋混凝土構(gòu)件抗震性能研究

由于高強(qiáng)鋼筋和普通強(qiáng)度鋼筋的彈性模量相差不大，有觀點認(rèn)為采用高強(qiáng)鋼筋后，構(gòu)件中鋼筋在受拉屈服時達(dá)到屈服變形會增大，當(dāng)構(gòu)件失效后，高強(qiáng)鋼筋構(gòu)件所能達(dá)到的延性系數(shù)要比普通鋼筋低，認(rèn)為同等條件設(shè)計下，在地震荷載作用下配置高強(qiáng)鋼筋的構(gòu)件抗震性能較差。針對這一問題國內(nèi)學(xué)者開展了配置高強(qiáng)鋼筋構(gòu)件的抗震性能試驗研究。在常規(guī)形狀混凝土柱抗震方面：同濟(jì)大學(xué)蘇俊省[27-28]、王君杰[29]開展了HRB600鋼筋作為螺旋箍筋約束下混凝土圓柱和矩形截面柱的抗震性能試驗研究，研究結(jié)果表明，采用高強(qiáng)度鋼筋作為箍筋的混凝土柱破壞形式也為典型的彎曲破壞，墩底會形成塑性鉸，縱筋斷裂，采用HRB600鋼筋等強(qiáng)度取代普通鋼筋作為箍筋，構(gòu)件的抗彎承載力、變形能力、延性及耗能能力等抗震性能不會發(fā)生明顯降低，但采用高強(qiáng)鋼筋可減少鋼筋用量。張萍[30]研究了軸壓比對配置HRB600鋼筋作為箍筋混凝土柱抗震性能的影響，研究認(rèn)為隨著軸壓比的增大，試件抗震性能將變差。劉彬[31]研究了HRB600鋼筋作為箍筋，箍筋形式對混凝土柱抗震性能的影響，認(rèn)為矩形箍的抗震性能不如八角箍和井字箍，而后面兩種形式箍筋在抗震性能方面接近。在異形柱抗震方面：戎賢[32-33]先后對配置HRB600級鋼筋作為箍筋的十字形柱、T形柱進(jìn)行了抗震試驗研究，研究結(jié)果表明配置HRB600鋼筋的十字形柱和T形柱都具有良好的變形能力和承載能力，增大配箍率可提高構(gòu)件的變形能力，增強(qiáng)延性性能，軸壓比的提高對承載力有益，但會降低構(gòu)件變形能力。在異形柱節(jié)點抗震性能的研究中，付廣東[34]與戎賢[35]都得到了配置HRB600鋼筋的異形柱節(jié)點比配置HRB500鋼筋的承載力高，但是滯回性差，變形能力差，剛度退化相對早，耗能能力減弱，但通過配置X形箍筋可改善節(jié)點破壞特征。在剪力墻抗震方面：郭蓉[36]研究了600MPa級高強(qiáng)鋼筋用于剪力墻邊緣約束端柱及墻板時對其抗震性能的影響，分析得到與普通鋼筋混凝土剪力墻相比，端柱采用等強(qiáng)度代換配置高強(qiáng)縱筋的混凝土剪力墻的屈服荷載、位移和變形能力均有所提高，墻板配置高強(qiáng)分布筋的混凝土剪力墻的抗彎承載力、各項抗震性能指標(biāo)也均有提升。

4 HRB600鋼筋在工程中的應(yīng)用

由于《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋》（GB1499.2-2007）、《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》（JGJ18-2012）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）沒有將HRB600的鋼筋納入其中，目前HRB600鋼筋在實際工程中應(yīng)用不多，僅在我國上海、江蘇和云南地區(qū)有一定數(shù)量工程中得到應(yīng)用。吳棟[37]介紹了HTRB600高強(qiáng)鋼筋替代HRB400鋼筋在樓蓋梁板體系中的應(yīng)用，并分析了采用HTRB600高強(qiáng)鋼筋代替HRB400鋼筋的經(jīng)濟(jì)性，采用HRB600鋼筋，理論上結(jié)構(gòu)最高節(jié)省用鋼造價16.48%。陳亞蓮[38]介紹了HTRB600E高強(qiáng)鋼筋在如皋農(nóng)村商業(yè)銀行新建辦公大樓工程地下室頂板、主樓框架梁和板應(yīng)用情況，對比分析得出采用HTRB600鋼筋代替相普通鋼筋，可減小鋼筋用量，也可改善框架結(jié)構(gòu)梁柱節(jié)點和框架柱中鋼筋擁擠的現(xiàn)象，提高工程質(zhì)量，取得較好的社會效益和經(jīng)濟(jì)效益。陶榮生[39]介紹了HRB600鋼筋在上海市徐匯區(qū)某辦公樓項目基坑工程地下連續(xù)墻中的應(yīng)用，經(jīng)分析計算，采用600MPa高強(qiáng)鋼筋，可減少鋼筋用量，提高結(jié)構(gòu)安全儲備能力，有助于保證工程質(zhì)量。

5 有待進(jìn)一步研究的問題

1）由于《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋》（GB1499.2-2013）一直未實施，關(guān)于HRB600級鋼筋的力學(xué)參數(shù)一直未明確，使得目前在使用HRB600級鋼筋時，對鋼筋的力學(xué)性能無法進(jìn)行合格與否的判定，后續(xù)應(yīng)對國內(nèi)生產(chǎn)HRB600級鋼筋的廠家的鋼筋進(jìn)行大量的力學(xué)性能試驗研究，通過大量的試驗數(shù)據(jù)，確定HRB600級鋼筋的力學(xué)指標(biāo)，進(jìn)一步完善規(guī)范規(guī)定。

2）目前HRB600鋼筋在工程項目中應(yīng)用較少，因此有必要持續(xù)進(jìn)行配置HRB600鋼筋混凝土構(gòu)件的基礎(chǔ)性研究，如抗彎承載力、抗彎剛度、抗剪承載力等方面的試驗研究，試驗結(jié)果可為《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）修訂，為納入HRB600級鋼筋做基礎(chǔ)準(zhǔn)備。

3）由于《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》（JGJ18-2012）和《鋼筋機(jī)械連接技術(shù)規(guī)程》（JGJ107-2016）沒有HRB600鋼筋，研究使用HRB600級鋼筋采用焊接或機(jī)械連接后的鋼筋試件的功能，不同工藝連接的高強(qiáng)鋼筋接頭的可靠性與安全性是十分重要的。

4）抗彎試驗中發(fā)現(xiàn)梁身會產(chǎn)生水平方向的裂縫，這說明鋼筋和混凝土之間發(fā)生了相對滑移，需要研究HRB600級鋼筋與混凝土的粘結(jié)錨固性能，進(jìn)行HRB600級鋼筋錨固長度、配箍率、混凝土保護(hù)層厚度、混凝土強(qiáng)度對高強(qiáng)鋼筋與混凝土間粘結(jié)錨固性能的影響規(guī)律和影響程度的基礎(chǔ)性試驗研究。

[1]況浩偉，潘文，葉燎原.中國高強(qiáng)鋼筋的發(fā)展概述[J].工業(yè)建筑，2016,46（增刊）：620-626,650.

[2]徐志東，范植金，徐志，等.V-Nb微合金化熱軋帶肋高強(qiáng)度鋼筋HRB600的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線[J].特殊鋼，2014,35（2）：54-56.

[3]陳偉，施哲，趙宇.鈮微合金化控冷工藝生產(chǎn)HRB500抗震鋼筋強(qiáng)韌化機(jī)理[J].中南大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版 )，2011,42(6)：1604-1610.

[4]李陽，黃文克，張曉兵，等.沙鋼600MPa級抗震螺紋鋼筋的開發(fā)[N].世界金屬導(dǎo)報，2013-8-20，第B07版，高強(qiáng)鋼筋專題

[5]李成軍.600MPa級釩氮微合金化熱軋高性能鋼筋的研制[J].天津冶金，2012，(2)：8-10.

[6]徐志東，范植金，朱啟銘，等.600MPa熱軋帶肋鋼筋及其制備方法[P].中國專利：CN103898407A，2014-07-02.

[7]謝常勝.600MPa級高強(qiáng)鋼筋組織與力學(xué)性能研究[D].馬鞍山：安徽工業(yè)大學(xué)，2016.

[8]張敬濤，趙海飛.HRB600高強(qiáng)度螺紋鋼冷彎斷裂的成因與對策[C].2016年鋼錠制造技術(shù)與管理研討會，淄博，2016.

[9]胡煜，韓建鵬，郭紅民，等.600MPa高強(qiáng)鋼筋的生產(chǎn)實踐[J].山西冶金，2017，（02）：17-18,22.

[10]公偉，胡克旭，王懿迪.HTRB600級高強(qiáng)鋼筋高溫后力學(xué)性能試驗研究[J].河北工程大學(xué)學(xué)報，2017，34（01）：6-11.

[11]潘江威.600MPa級鋼筋高溫下力學(xué)性能的試驗研究[D].青島：青島理工大學(xué)，2015.

[12]于素健，卜國艷，高立堂.600MPa級鋼筋高溫下力學(xué)性能的試驗研究[J].河南理工大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2017，36（04）：119-125.

[13]戎賢，王海濤，劉平.配置600MPa級鋼筋混凝土梁受彎性能試驗研究[J].河北工業(yè)大學(xué)學(xué)報，2015，44（05）：86-89.

[14]戎賢，劉旭，劉平.配置600MPa鋼筋的無黏結(jié)部分預(yù)應(yīng)力梁受彎性能試驗研究[J].工業(yè)建筑，2015，45（9）：59-63.

[15]張健新，戎賢，皮鳳梅.配置600MPa鋼筋的無粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁試驗研究[J].世界地震工程，2017，33（2）：142-147.

[16]趙少偉，宋昌，師長磊.配置HRB600級高強(qiáng)鋼筋無黏結(jié)部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁變形性能試驗研究[J].混凝土與水泥制品，2016，（2）：46-50.

[17]師長磊.配置HRB600級高強(qiáng)鋼筋無粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁試驗研究[D].天津：河北工業(yè)大學(xué)，2014.

[18]李強(qiáng)，戎賢.配置HRB600非預(yù)應(yīng)力鋼筋的有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁受彎試驗研究[J].建筑科學(xué)，2016，32（11）：59-65.

[19]劉傳正.配置HRB600級高強(qiáng)鋼筋部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁抗彎性能試驗研究[D].天津：河北工業(yè)大學(xué)，2014.

[20]張建偉，姜立偉，喬崎云，等.HRB600級鋼筋高強(qiáng)混凝土梁受彎性能試驗研究[J].工業(yè)建筑，2017，47（6）：6-12.

[21]張未.高強(qiáng)鋼筋増強(qiáng)混凝土受彎構(gòu)件剛度裂縫研究[D].南京：東南大學(xué)，2015.

[22]李朋，王命平，耿樹江，等.高強(qiáng)箍筋混凝土簡支梁抗剪承載力試驗研究[J].青島理工大學(xué)學(xué)報，2009，30（5）：20-24.

[23]趙少偉，高洪健，趙文志，等.配置600MPa鋼筋部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁疲勞性能研究[J].混凝土與水泥制品，2016，（1）：69-74.

[24]李強(qiáng)，戎賢，李艷艷.配置HRB600鋼筋的部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁疲勞試驗研究[J].建筑結(jié)構(gòu)，2016，46（2）：8-11,29.

[25]郭蓉，郭嬌，胡霖嵩.高強(qiáng)鋼筋部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁疲勞性能研究[J].施工技術(shù)，2017，46（11）：147-150..

[26]陳昉健，易偉建.高強(qiáng)鋼筋往復(fù)荷載變幅加載試驗研究[J].工業(yè)建筑，2016，46（7）：154-158.

[27]蘇俊省，王君杰，王文彪，等.高強(qiáng)度螺旋箍筋約束下混凝土圓柱的抗震性能試驗研究[J].地震工程與工程振動，2014，34（4）：206-211.

[28]蘇俊省，王君杰，王文彪，等.配置高強(qiáng)鋼筋的混凝土矩形截面柱抗震性能試驗研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報，2014，35（11）：20-27.

[29]王君杰，蘇俊省，王文彪，等.配置HRB500E，HRB600鋼筋的混凝土圓柱抗震性能試驗[J].中國公路學(xué)報，2015，28（5）：93-100,107.

[30]張萍，陳曉磊，薛松，等.配置高強(qiáng)鋼筋混凝土柱抗震性能試驗研究[J].結(jié)構(gòu)工程師，2017，33（3）：147-155.

[31]劉彬，韓松，王學(xué)峰.配置高強(qiáng)鋼筋混凝土短柱抗震性能研究[J].工程建設(shè)與設(shè)計，2017，（6）：37-40.

[32]戎賢，喬超男，楊春暉.配置600MPa級鋼筋的十字形柱抗震性能試驗研究[J].工業(yè)建筑，2017，47（6）：17-21.

[33]戎賢，段微微，王浩.配置600MPa級高強(qiáng)鋼筋T形柱抗震性能試驗研究[J].土木建筑與環(huán)境工程，2017，39（2）：148-154.

[34]付廣東，趙海龍，王鐵成，等.配置600MPa級鋼筋異形柱梁柱節(jié)點抗震性能試驗研究[J].工業(yè)建筑，2017，47（3）：64-69.

[35]戎賢，王勝男，張健新.X形配筋增強(qiáng)高強(qiáng)鋼筋異形柱邊節(jié)點抗震性能試驗研究[J].土木建筑與環(huán)境工程，2017，39（2）：100-106.

[36]郭蓉，朱凱.配置600MPa級高強(qiáng)鋼筋混凝土剪力墻的抗震性能研究[J].工業(yè)建筑，2017，47（6）：34-39.

[37]吳棟，徐博.熱處理帶肋高強(qiáng)鋼筋在梁板結(jié)構(gòu)中應(yīng)用的經(jīng)濟(jì)性分析[J].建材技術(shù)與應(yīng)用，2014，（1）：45-48.

[38]陳亞蓮，奚紅鑫.淺談HTRB600E鋼筋在工程中的應(yīng)用[J].中小企業(yè)管理與科技，2016，（1）：89.

[39]陶榮生.高強(qiáng)鋼筋在基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用[J].山西建筑，2017，43（14）：49-51.

Research and application on HRB600 in china

HRB600 grade-high-strength bars has been widely used at home and abroad, because of its high strength, good ductility and performance. In our country, the HRB600 steel bar is just started. This assay makes a summary on manufacturing technique, mechanical property, concrete ani-bending, shear resistance, fatigue property and seismic performance of HRB600 gradehigh-strength bars, and put up with the problems that need further research.

HRB600; high-strength bars; mechanical property; current status

TU528

B

1003-8965（2017）05-0097-04