龍源， 劉健峰， 紀沖， 鐘明壽， 劉影， 周輝

(解放軍理工大學 野戰(zhàn)工程學院， 江蘇 南京 210007)

多點起爆對雙層藥型罩爆炸成型彈丸成型及侵徹特性的數(shù)值模擬研究

龍源， 劉健峰， 紀沖， 鐘明壽， 劉影， 周輝

(解放軍理工大學 野戰(zhàn)工程學院， 江蘇 南京 210007)

起爆方式對雙層藥型罩爆炸成型彈丸(EFP)成型特征參數(shù)及終點毀傷效應具有重要影響?；陔p層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部靜爆試驗結果，利用ANSYS/LS-DYNA非線性有限元動力學軟件研究了起爆點數(shù)目對雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部成型及侵徹特性的影響規(guī)律。研究結果表明：當起爆點數(shù)目在4～8時，雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部可起爆成型具有良好空氣動力學特性及優(yōu)良終點毀傷效應的帶尾翼大長徑比聚能侵徹體；當起爆點數(shù)目為6時，雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部成型侵徹體終點毀傷效應的最大侵徹深度達到1.07倍的裝藥口徑，較端面單點中心起爆方式獲得侵徹體侵徹鋼靶的最大深度提高了32%.

兵器科學與技術； 雙層藥型罩； 多點起爆； 成型； 侵徹

0 引言

隨著重裝甲、復合裝甲以及爆炸反應裝甲的出現(xiàn)，傳統(tǒng)聚能裝藥面臨著嚴峻的挑戰(zhàn)。同軸爆炸成型彈丸(EFP)是近幾年提出的新概念戰(zhàn)斗部[1-4]。這種聚能戰(zhàn)斗部在一個主裝藥的基礎上，沿同一軸線設置兩層藥型罩，一次起爆即可生成一個大長徑比的侵徹體或兩個隨進的侵徹體。Tosello等[5]研究了能夠有效攻擊艦船和潛艇的鉭、鎳組合雙層球缺罩戰(zhàn)斗部； Weiman等[6]通過調整藥型罩的幾何外形和接觸面條件，獲得了前段材料為鉭、尾端材料為鐵的長徑比約為5.5的侵徹體。然而，目前雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部的研究多是基于戰(zhàn)斗部端面單點中心起爆條件下侵徹體成型特征參數(shù)優(yōu)化設計的大量分散試驗、預研結果的分析，針對戰(zhàn)斗部成型及終點毀傷效應的一體化考察，缺乏系統(tǒng)而有效的評估方法。

雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部成型侵徹體特征參數(shù)受戰(zhàn)斗部結構、藥型罩及裝藥材料和起爆方式等多種關鍵因素影響。對于某類確定型號的戰(zhàn)斗部，起爆方式成為改變其終點毀傷效應輸出的重要影響變量，就起爆方式而言,主要包括單點起爆、多點起爆和環(huán)形起爆3種主要形式。針對多點起爆影響戰(zhàn)斗部毀傷效應的輸出，國內外學者開展了一系列的研究工作。劉建青等[7]針對端面3點起爆模式開展了帶尾翼EFP成型機理的研究，通過數(shù)值計算和試驗驗證的手段獲得了星形尾翼明顯、氣動力學參數(shù)優(yōu)良的EFP。李偉兵等[8]通過改變延遲時間和延遲點數(shù)研究了6點起爆網(wǎng)絡中起爆同步精度對成型侵徹體特征參數(shù)影響規(guī)律，研究結果認為橫向速度梯度是引起成型侵徹體彎曲變形的主要原因。韓克華等[9]采用有限元程序AUTODYN分別進行了沖擊片雷管3點、4點、6點、8點同步起爆爆轟波壓力值的數(shù)值模擬并采用錳銅測壓方法測試了多點沖擊片雷管的同步起爆爆轟波壓力。研究結果表明，4點沖擊片雷管爆轟波壓力平均值相比3點、6點、8點高。多點起爆在改善聚能裝藥戰(zhàn)斗部成型侵徹體氣動穩(wěn)定性、提高戰(zhàn)斗部終點毀傷效應方面具有很高的應用價值，但是針對多點起爆方式下雙層藥型罩EFP成型特性及終點毀傷效應的考察尚無先例。

本文以具有弧錐結合型雙層藥型罩的EFP戰(zhàn)斗部靜爆試驗為基礎，通過改變起爆點數(shù)目研究其對戰(zhàn)斗部成型及終點毀傷效應的影響規(guī)律，為進一步優(yōu)化工程設計提供有價值的參考。

1 雙層藥型罩EFP成型及侵徹過程與分析

1.1 雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部

設計了具有弧錐結合型藥型罩、裝藥直徑60 mm的雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部，結構示意圖如圖1所示。該戰(zhàn)斗部的兩層藥型罩緊密貼合在一起且兩罩之間存在自由面，即可以自由滑動和碰撞。為了方便對戰(zhàn)斗部結構參數(shù)的描述，規(guī)定靠近炸藥的藥型罩為內罩，內罩厚度為2.4 mm；遠離炸藥的藥型罩為外罩，外罩厚度為1.1 mm. 內、外藥型罩的材料均為紫銅。圖2是雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部試驗照片。

圖1 雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部結構Fig.1 Geometrical structure of EFP warhead with double-layer liners

圖2 雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部試驗照片F(xiàn)ig.2 Experimental photograph of EFP warhead with double-layer liners

1.2 數(shù)值計算模型

圖3 有限元計算模型(1/2模型)Fig.3 Simulation model (1/2 model)

根據(jù)戰(zhàn)斗部結構，利用ANSYS/LS-DYNA有限元軟件建立了雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部及鋼靶的三維有限元計算模型，如圖3所示。為了能清楚地描述兩藥型罩的壓垮成形及侵徹鋼靶的過程，對于殼體、炸藥、藥型罩和45號鋼靶實體部件均采用Lagrange網(wǎng)格和Solid164實體單元。因為聚能裝藥具有對稱性，建立了1/2三維有限元實體模型。該戰(zhàn)斗部裝藥為8701炸藥，計算采用高能炸藥材料模型[10]，其爆轟產(chǎn)物壓力利用Jones-Wilkins-Lee(JWL)狀態(tài)方程描述，金屬藥型罩及鋼靶的動力響應過程選取Johnson-Cook材料模型[11]和Grüneisen狀態(tài)方程[11]聯(lián)合描述，具體材料參數(shù)參考文獻[10,12-13]。

表1是單層和雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部的成型過程。從表1中可以看出，炸藥起爆后藥型罩被加速驅動、翻轉成型，單層藥型罩翻轉成形速度為1 500 m/s、長徑比為2.28左右的聚能侵徹體，兩層緊密貼合在一起的藥型罩逐漸形成兩個具有良好外形的侵徹體。數(shù)值計算結果表明，在160 μs左右，兩侵徹體的平均速度為1 625 m/s.

表1 單層及雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部成型過程(單點起爆)

Tab.1 Formation processes of EFP warheads with single- and double-layer liners(single point of initiating)

1.3 雙層藥型罩EFP成型及侵徹

為了考察雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部毀傷元終點毀傷效應的影響，試驗設置如圖4所示。試驗結果表明，在40 cm炸高范圍內兩彈丸尚未發(fā)生分離，因此此時測得的侵徹體速度可以近似處理為內外藥型罩成型侵徹體的平均速度。試驗過程中通過在不同炸高處的兩塊鋁箔靶測量成型侵徹體的平均速度為1 579 m/s，這與數(shù)值計算結果的誤差小于3%，說明了數(shù)值計算結果的準確性。

表2是雙層藥型罩EFP終點毀傷效應計算結果與試驗結果對比圖形，其中單層藥型罩EFP終點毀傷效應作為對照試驗。一方面，雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部成型聚能侵徹體的最大侵徹深度可以達到4.5 cm左右，約為0.75倍裝藥口徑左右，相比于具有相同裝藥結構EFP戰(zhàn)斗部成型侵徹體最大侵徹深度3.4 cm，提高了約32.4%左右。另一方面，兩種戰(zhàn)斗部成型侵徹體對鋼靶毀傷效應的數(shù)值計算結果要略大于試驗結果，這主要是由于數(shù)值計算過程中為簡化計算模型，將3層緊密結合在一起的鋼靶統(tǒng)一設置為一層尺寸為φ10 cm×8 cm的鋼靶，而試驗過程中兩層靶之間會不可避免地發(fā)生一定塑性變形而產(chǎn)生能量損耗。目前研究結果表明[14]，對于高速運動鈍頭彈丸侵徹多層靶與侵徹等厚度的單層靶時，這種差別可以近似忽略不計。因此，本文利用ANSYS/LS-DYNA有限元軟件針對雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部進行仿真模擬的數(shù)值計算模型及材料參數(shù)的選擇是可靠的，可以用于拓展工況類型，進行各種參數(shù)變化對雙層藥型罩EFP成型及侵徹特性的研究。

表2 雙層藥型罩EFP速度及終點毀傷效應計算結果與試驗結果Tab.2 Numerical and experimental results of EFP with double-layer liners

圖4 雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部靜爆試驗設置Fig. 4 Experimental setup of terminal effects

2 起爆點設置

起爆點數(shù)目的增減主要會引起炸藥起爆后藥柱中傳播爆轟波形的改變進而影響聚能侵徹體穩(wěn)定成型后的特征參數(shù)，通過調整起爆點數(shù)目可以實現(xiàn)提高炸藥能量利用率、改善成型侵徹體氣動參數(shù)[7]等目標，但是由于多點起爆方式在具體試驗操作中難以保證精準控制[15]，因此在戰(zhàn)斗部結構優(yōu)化設計中并未得到廣泛的實際應用。為了準確表征起爆點數(shù)目與雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部起爆成型聚能侵徹體特征參數(shù)之間的關系，本文主要通過數(shù)值模擬的方法研究起爆點數(shù)目N對成型侵徹體特征參數(shù)的影響規(guī)律。本文研究的多點起爆模式為在裝藥端面底部半徑為r圓環(huán)上均布起爆點，圖5為4點起爆時起爆點分布示意圖。數(shù)值計算中r=1 cm，針對起爆點數(shù)目N分別為2、4、6、8和環(huán)形起爆5種工況分別進行研究。

圖5 起爆點位置示意圖Fig.5 Position of initiation point

3 起爆點數(shù)目對雙層藥型罩EFP成型及侵徹特性影響

3.1 起爆點數(shù)目對雙層藥型罩EFP成型特性影響

表3為同一時刻不同起爆點數(shù)條件下內外藥型罩表面壓力分布(時間t=7 μs)。由表3可以看出，起爆點數(shù)目主要從藥型罩表面壓力分布形狀及壓力大小兩個方面影響雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部成型侵徹體的特征參數(shù)。一方面，隨著起爆點數(shù)目的增多，沿藥型罩表面壓力投影的形狀分布模式逐漸由兩球面波疊加依次變?yōu)?球面波疊加、6球面波疊加、8球面波疊加，投影形狀逐漸由軸對稱模式轉近似變?yōu)橹行膶ΨQ模式。點起爆點數(shù)目N=8時，沿藥型罩表面壓力分布的形狀已經(jīng)開始接近于環(huán)形起爆模式條件下藥型罩表面壓力分布形狀。對于藥型罩表面壓力按軸對稱模式分布的情況(N=2，N=4，N=6)，在對稱軸區(qū)域出現(xiàn)應力的集中點，其原因為:裝藥端面多點對稱起爆時，由于各起爆點同時發(fā)出等強度的C-J爆轟波，爆轟波碰撞使相鄰兩起爆點的對稱平面處出現(xiàn)超壓現(xiàn)象。在藥型罩邊緣處爆轟碰撞區(qū)域微元所受的爆轟波沖擊能量高于非碰撞區(qū)域會促使藥型罩自身產(chǎn)生不同步翻轉，穩(wěn)定成型的雙層藥型罩EFP尾部必然形成對稱均布的突起，產(chǎn)生尾翼效應，且尾翼個數(shù)與起爆點數(shù)相對應。另一方面，當起爆點數(shù)目N=2時，內層藥型罩表面的局部超壓峰值為54.74 GPa，當起爆點數(shù)目N=4時，藥型罩表面的局部超壓峰值為61.68 GPa，同比增長了12.68%. 隨著作用于藥型罩表面沖擊波壓力值的增大，藥型罩微元獲得的壓垮速度也會隨之提高，形成侵徹體的相應特征參數(shù)都隨之增大。當起爆點數(shù)目超過4時，藥型罩表面壓力值變化幅值不大。另外，沿藥型罩軸向傳播的沖擊波經(jīng)過內罩后沖擊外罩，由于內罩對沖擊波的緩沖吸收效應，外層藥型罩的動態(tài)響應過程要滯后于內層藥型罩并且沖擊波沿外罩徑向傳播發(fā)生碰撞時應力集中點的峰值壓力也略有衰減。

表3 不同起爆點數(shù)藥型罩表面壓力分布(t=7 μs)

Tab.3 Pressure distribution on the liners at different initiation points

表4是不同起爆點數(shù)目成型雙層藥型罩EFP彈體及尾翼的情況。數(shù)值計算結果表明，在t=160 μs時刻不同工況條件下戰(zhàn)斗部成型兩EFP基本不再發(fā)生相互作用，其特征參數(shù)(速度、長徑比及外形等參量)亦趨于穩(wěn)定。因此取t=160 μs時刻雙層藥型罩EFP的不同特征參量作為比較的依據(jù)。從表4中可以看出炸藥起爆后，雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部均成型了具有對稱性尾翼結構的大長徑比聚能侵徹體，其空氣動力學特性會得到明顯改善，特別針對遠距離目標進行攻擊時，其終點毀傷效應會顯著提高。起爆點數(shù)目與穩(wěn)定成型雙層藥型罩EFP尾翼數(shù)目一一對應。隨著起爆點數(shù)目N的增大，雙層藥型罩EFP分別形成了1對、2對、3對和4對對稱型尾翼，相較于傳統(tǒng)EFP戰(zhàn)斗部端面單點中心起爆后成型具有較大空氣阻力的尾裙結構，對稱型尾翼可以確保侵徹體飛行過程中較高的穩(wěn)定性和較小的速度降。兩點起爆條件下，戰(zhàn)斗部成型具有1對偏置尾翼的聚能侵徹體且侵徹體主體部分呈現(xiàn)扁平狀，侵徹體在遠距離飛行過程中由于流場分布的不對稱性亦發(fā)生飛行失穩(wěn)。當起爆點數(shù)目N=8時，炸藥起爆后成型了4對對稱型尾翼，但此時尾翼與侵徹體的主體部分分離程度不明顯[16]，尾翼結構與環(huán)形起爆成型的尾裙結構類似，侵徹體遠距離飛行時空氣阻力增大，戰(zhàn)斗部終點毀傷效應下降。當起爆點數(shù)目N=4或N=6時，雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部成型了尾翼對數(shù)與起爆點數(shù)目相等的對稱型雙層藥型罩EFP且此時侵徹體的主體部分亦呈現(xiàn)高度的流線型對稱性，確保了侵徹體遠距離飛行時的穩(wěn)定性，這種戰(zhàn)斗部更加適合遠距離精準攻擊目標。

表4 不同起爆點數(shù)目成型雙層藥型罩EFP外形(t=160 μs)

Tab.4 Shapes of double layer liners EFP formed at different initiation points(t=160 μs)

圖6 起爆點數(shù)目對成型侵徹體獲得動能的影響(t=160 μs)Fig.6 Influence of initiation points on kinetic energy(t=160 μs)

多點起爆條件下，由相鄰兩點起爆后產(chǎn)生的爆轟波碰撞在裝藥局部產(chǎn)生超壓，炸藥得到充分爆轟后其能量利用效率必然會提高。除此之外，作用于藥型罩表面爆轟波壓力峰值的增大會使藥型罩微元獲得的壓垮速度提高，形成侵徹體的相應特征參數(shù)亦隨之增大。圖6是起爆點數(shù)目對成型侵徹體獲得動能的影響，從圖6中可以看出，隨著起爆點數(shù)目的增加，內外藥型罩成型的侵徹體獲得的動能Ek,i、Ek,o均不斷增大，但是當起爆點數(shù)目超過4后即便是環(huán)形起爆(可以視作在同一起爆半徑上均與分布無窮多個起爆點)，各成型侵徹體獲得的能量以及兩侵徹體的總能量Ek,tot基本保持不變。相較于兩點起爆，當起爆點數(shù)目達到4點后，侵徹體獲得能量增長約7.5%. 可見通過增加起爆點數(shù)目只能有限制地提高炸藥的能量利用率，當起爆點數(shù)目超過4后，成型侵徹體獲得動能的總量基本不發(fā)生變化。這與Bourne等[17]研究得到的結果一致，即4點以上的多點起爆與環(huán)形起爆的效果相差不大。根據(jù)侵徹體動能的計算公式Ek=0.5mv2，在忽略侵徹體成型過程中質量的損失條件下，侵徹體動能改變的唯一原因就是其速度發(fā)生了相應變化。圖7是起爆點數(shù)目對雙層藥型罩EFP速度的影響，從圖中可以看出內外藥型罩成型侵徹體速度vi、vo的變化與其動能的變化比較接近。當起爆點數(shù)目達到4點后，內罩成型侵徹體的速度穩(wěn)定在1 550 m/s左右，外罩成型侵徹體的速度穩(wěn)定在1 750 m/s左右。

圖7 起爆點數(shù)目對雙層藥型罩EFP速度的影響(t=160 μs)Fig.7 Influence of initiation points on velocity(t=160 μs)

另外，隨著起爆點數(shù)目的增多，成型侵徹體的長徑比η也明顯得到提高。圖8是t=160 μs時刻起爆點數(shù)目對雙層藥型罩EFP毀傷元長徑比的影響規(guī)律，其中雙層藥型罩EFP毀傷元長徑比是指內外罩形成前后串聯(lián)在一起的侵徹體長度與侵徹體平均直徑的比值。從圖8中可以看出，隨著起爆點數(shù)目的增多，雙層藥型罩EFP毀傷元長徑比逐漸增大，但是增大的幅度逐漸減弱，在環(huán)形起爆的極限條件侵徹體的長徑比(η=4.90)比2點起爆時侵徹體的長徑比(η=2.76)增長約77.5%，可見起爆點數(shù)目能夠明顯提高成型侵徹體的長徑比，進而提高戰(zhàn)斗部終點毀傷效應。

圖9 起爆點數(shù)目對雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部終點毀傷效果的影響Fig. 9 Influence of initiation points on terminal effect of EFP warhead with double-layer liners

圖8 起爆點數(shù)目對雙層藥型罩EFP毀傷元長徑比的影響(t=160 μs)Fig.8 Influence of initiation points on length-diameter ratio (t=160 μs)

在工程設計中，起爆點數(shù)量的選擇還應該考慮其他方面的因素，比如裝藥物理尺寸較小會在空間上限制起爆點的設置，起爆點數(shù)目越多其起爆設置、起爆精度及起爆時差等因素越難以控制等，根據(jù)本文的研究結果，建議根據(jù)毀傷目標特性將起爆點數(shù)目設置為4～8個。

3.2 起爆點數(shù)目對雙層藥型罩EFP侵徹特性影響

圖9是不同起爆點數(shù)目影響雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部終點毀傷效應(橫截面)示意圖。從圖9中可以明顯看到：當起爆點數(shù)目為2點或者4點時，雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部成型侵徹體對鋼靶的終點毀傷效應效果較差，主要體現(xiàn)在穿孔形狀較為不規(guī)則，穿孔深度相對較??；當起爆點數(shù)目超過4點時，雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部成型侵徹體對鋼靶的終點毀傷效應效果較好，主要體現(xiàn)在穿孔形狀較為規(guī)則，其最大穿孔深度保持在1倍裝藥口徑左右，成型侵徹體的終點毀傷效應顯著提高；當起爆數(shù)目N=6時，雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部成型毀傷元對鋼靶的侵徹深度達到最大值6.42 cm，約為1.07倍裝藥口徑，較端面單點中心起爆方式獲得侵徹體侵徹鋼靶的最大深度提高了32%.

圖10是起爆點數(shù)目對雙層藥型罩EFP平均侵徹直徑da和最大侵徹深度Lmax的影響，其中平均侵徹直徑是指雙層藥型罩EFP侵徹鋼靶后在鋼靶入口、中間以及底部不同位置侵徹直徑的平均值。從圖10中可以看出：雙層藥型罩EFP對鋼靶侵徹的平均侵徹直徑與最大侵徹深度呈現(xiàn)負相關的基本關系，其最大侵徹深度隨著起爆點數(shù)目的增大先增加、后減?。划斊鸨c數(shù)目達到6點時，戰(zhàn)斗部成型侵徹體對鋼靶的侵徹深度達到最大值6.42 cm，此時的平均侵徹直徑約為2.11 cm.

圖10 起爆環(huán)半徑對雙層藥型罩EFP侵徹特性的影響Fig.10 Influence of initiation points on penetration effect

數(shù)值計算結果表明當起爆點數(shù)目N在4～8區(qū)間內取值時，通過改變起爆點數(shù)目獲得了能夠成行具有良好外形的大長徑比雙層藥型罩EFP且此時毀傷元具有優(yōu)良的終點毀傷效能，毀傷元的最大侵徹深度基本能夠達到1倍裝藥口徑左右。在此區(qū)間范圍內，通過對起爆點數(shù)目的選擇可以針對不同裝甲目標進行戰(zhàn)斗部參數(shù)的優(yōu)化設計，在裝藥總能量及能量密度一定的條件下，使戰(zhàn)斗部的輸出效應與打擊目標特性相匹配，從而可以有效增加對目標的毀傷效能。針對本戰(zhàn)斗部裝藥結構設計，綜合考慮戰(zhàn)斗部成型、飛行以及終點毀傷效應，當起爆數(shù)目為6時，戰(zhàn)斗部成型具有良好空氣動力學特性及優(yōu)良終點毀傷效應的雙層藥型罩EFP.

4 結論

1)雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部成型聚能侵徹體的最大侵徹深度可以達到4.5 cm左右，約為0.75倍裝藥口徑左右，相比于具有相同裝藥結構EFP戰(zhàn)斗部成型侵徹體最大侵徹深度3.4 cm，提高了約32.4%左右。

2)隨著起爆點數(shù)目的增多，炸藥能量利用率和侵徹體獲得的動能不斷增大，當起爆點數(shù)目超過4時，穩(wěn)定成型侵徹體的特征參數(shù)基本保持不變；起爆點數(shù)目與成型侵徹體尾翼數(shù)目一一對應，當起爆點數(shù)目達到8時，成型尾翼形狀與環(huán)形起爆成型尾裙形狀接近，成型侵徹體遠距離攻擊目標時空氣阻力增大，終點毀傷效應顯著下降。因此，起爆點數(shù)目N的最佳取值范圍是4～8.

3)數(shù)值計算結果表明，當起爆點數(shù)目N為6時，雙層藥型罩EFP戰(zhàn)斗部成型侵徹體終點毀傷效應的最大侵徹深度達到6.42 cm，約為1.07倍的裝藥口徑，較端面單點中心起爆方式獲得侵徹體侵徹鋼靶的最大深度提高了32%.

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Numerical Simulation on Formation and Penetration of Double-layer Liners EFP Warhead Influenced by Multi-point Initiation

LONG Yuan, LIU Jian-feng, JI Chong, ZHONG Ming-shou, LIU Ying, ZHOU Hui

(College of Filed Engineering, PLA University of Science and Technology, Nanjing 210007, Jiangsu, China)

Initiation modes have important influence on formation and penetration of double-layer liners explosively-formed projectile (EFP). Based on the experimental study of double-layer liners EFP warhead, the effect of multi-point initiation on the formation and penetration of EFP warhead with double-layer liners is analyzed by using ANSYS/LS-DYNA software. Results show that the EFP warhead with double-layer liners can form a large aspect ratio ofL/D(the length/diameter) penetrator with good flight characteristics and terminal effects when the number of initiation points are between 4 and 8. As the number of initiation points reach 6, the maximum penetration depth is about 1.07 times of the charge diameter which is increased by 32% compared with an initiation point in the same shape charge structure. The conclusions can supply a theoretical reference for choosing the appropriate initiation point parameters of the double-layer liners EFP warhead.

ordnance science and technology; double-layer liner; multi-point initiation; formation; penetration

2016-04-22

解放軍理工大學預先研究基金項目(201417)；解放軍理工大學野戰(zhàn)工程學院青年基金項目(2015-7)

龍源(1958—)，男，教授，博士生導師； 劉健峰(1988—)，男，博士研究生。E-mail：ljflccc@163.com

TJ410.3+33

A

1000-1093(2016)12-2226-09

10.3969/j.issn.1000-1093.2016.12.007