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        平面鉸鏈型膨脹節(jié)的極限設(shè)計(jì)法

        2016-12-25 01:11:33孫勝仁戴凌漢錢才富
        化工機(jī)械 2016年2期
        關(guān)鍵詞:環(huán)板結(jié)構(gòu)件鉸鏈

        孫勝仁 戴凌漢 錢才富

        (北京化工大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院)

        平面鉸鏈型膨脹節(jié)的極限設(shè)計(jì)法

        孫勝仁*戴凌漢 錢才富

        (北京化工大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院)

        以DN2 200mm平面鉸鏈型膨脹節(jié)為例,借助有限元軟件,將壓力容器的極限載荷分析法應(yīng)用于膨脹節(jié)的設(shè)計(jì),結(jié)果發(fā)現(xiàn):應(yīng)用極限載荷分析法設(shè)計(jì)膨脹節(jié),除了能進(jìn)行強(qiáng)度評判外,也能計(jì)算出膨脹節(jié)各方向的位移和膨脹節(jié)的許用載荷,并可以較容易的對膨脹節(jié)進(jìn)行輕量化設(shè)計(jì)。

        膨脹節(jié) 極限設(shè)計(jì)法 極限載荷 輕量化設(shè)計(jì)

        膨脹節(jié)是工程上常用的彈性變形補(bǔ)償元件,隨著工業(yè)裝置規(guī)模的擴(kuò)大,大型膨脹節(jié)的應(yīng)用越來越廣泛。另一方面,多數(shù)膨脹節(jié)結(jié)構(gòu)復(fù)雜,除了起補(bǔ)償作用的波紋管外,還配有許多功能不同的結(jié)構(gòu)件。如何合理設(shè)計(jì)膨脹節(jié),即在滿足變形補(bǔ)償以及強(qiáng)度與剛度要求的條件下使其重量最輕,成為膨脹節(jié)設(shè)計(jì)和研究人員關(guān)注的課題。

        關(guān)于膨脹節(jié)結(jié)構(gòu)件的合理設(shè)計(jì),已有一些文獻(xiàn)報(bào)道。在對鉸鏈型膨脹節(jié)端管組件設(shè)計(jì)研究中,張道偉和王春會利用有限元軟件對比了雙馬鞍板、等高環(huán)板及加筋環(huán)板等多種條件下端管組件的受力特點(diǎn),指出在相同條件下使用環(huán)板相比使用馬鞍板能減小應(yīng)力集中,提出了不等高環(huán)板的優(yōu)化設(shè)計(jì)方案,優(yōu)化效果明顯[1]。周強(qiáng)和李永生利用有限元分析了外壓軸向型加強(qiáng)筋環(huán)板的應(yīng)力,指出該膨脹節(jié)設(shè)計(jì)的合理性,為膨脹節(jié)結(jié)構(gòu)件應(yīng)力評定提供了依據(jù)[2]。張煥東等通過ANSYS模擬膨脹節(jié)萬向環(huán)的承載能力,指出等質(zhì)量條件下,方形萬向環(huán)的剛度和強(qiáng)度大于圓形萬向環(huán)的,為萬向環(huán)的選型和優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了重要依據(jù)[3]。李亮和劉化斌利用ANSYS對膨脹節(jié)接管撐板組件現(xiàn)有結(jié)構(gòu)進(jìn)行初步改進(jìn)探討[4],對現(xiàn)有結(jié)構(gòu)和改進(jìn)后結(jié)構(gòu)進(jìn)行了詳細(xì)的應(yīng)力分析和結(jié)果評定,達(dá)到了結(jié)構(gòu)優(yōu)化、節(jié)省材料的目的。筆者以平面鉸鏈型膨脹節(jié)為例,利用有限元軟件,對比了常規(guī)設(shè)計(jì)和極限載荷分析法的設(shè)計(jì)結(jié)果,并結(jié)合正交實(shí)驗(yàn)與極限載荷分析,對膨脹節(jié)進(jìn)行了輕量化設(shè)計(jì)。

        1 平面鉸鏈型膨脹節(jié)的常規(guī)設(shè)計(jì)

        平面鉸鏈型膨脹節(jié)只能吸收彎曲變形,形成角位移。內(nèi)壓推力和外載荷由鉸鏈承受。平面鉸鏈型膨脹節(jié)主要用于“L”和“Z”形管道,其承力結(jié)構(gòu)件主要有主鉸鏈板、副鉸鏈板及鉸鏈立板等。筆者以DN2 200mm平面鉸鏈型膨脹節(jié)(空冷系統(tǒng)用)為例進(jìn)行計(jì)算,該膨脹節(jié)設(shè)計(jì)條件如下:

        a. 膨脹節(jié)的設(shè)計(jì)壓力為-0.100~0.049MPa。外壓為0.1MPa時(shí),壓力推力為380kN;內(nèi)壓為0.049MPa時(shí),壓力推力為186kN。

        b. 膨脹節(jié)應(yīng)有足夠的剛度,承受外部載荷和真空力時(shí),最大變形量不超過接管外徑的1/500(即Do/500),相當(dāng)于4.4mm。

        c. 波紋管材料為AISI 321,彈性模量200GPa,許用應(yīng)力118MPa;鉸鏈部分材料為16MnR鋼,彈性模量200GPa,許用應(yīng)力157MPa,屈服應(yīng)力305MPa(依據(jù)鋼板標(biāo)準(zhǔn)GB 6654);其余結(jié)構(gòu)件材料Q235b鋼,彈性模量200GPa,許用應(yīng)力113MPa,屈服應(yīng)力225MPa(依據(jù)鋼板標(biāo)準(zhǔn)GB 3274)。

        所謂膨脹節(jié)的常規(guī)設(shè)計(jì)也就是按標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計(jì),目前涉及膨脹節(jié)結(jié)構(gòu)件的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)有:GB/T 12777-2008《金屬波紋管膨脹節(jié)通用技術(shù)條件》、EJMA第9版(含2011增補(bǔ))《膨脹節(jié)制造協(xié)會標(biāo)準(zhǔn)》及 EN14719:2009+A1:2012(E)《壓力用金屬波紋管膨脹節(jié)》等。按照膨脹節(jié)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),DN2 200mm平面鉸鏈型膨脹節(jié)的設(shè)計(jì)過程包括:波紋管的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、應(yīng)力和疲勞校核;承力結(jié)構(gòu)件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和應(yīng)力校核。

        常規(guī)設(shè)計(jì)的膨脹節(jié)幾何模型、有限元模型如圖1、2所示。圖1中各部位壁厚為:波紋管1.6mm、接管10mm、鉸鏈立板20mm、副鉸鏈板16mm、主鉸鏈板30mm、波紋管1.6mm、端環(huán)10mm、筋板10mm、吊耳20mm、內(nèi)環(huán)板10mm。

        圖1 膨脹節(jié)幾何模型

        圖2 膨脹節(jié)有限元模型

        2 平面鉸鏈型膨脹節(jié)的極限分析

        在膨脹節(jié)的常規(guī)設(shè)計(jì)中,除了需要補(bǔ)償?shù)淖冃瓮?,并未考慮結(jié)構(gòu)件在載荷作用下的變形,或者說對于膨脹節(jié)的設(shè)計(jì),標(biāo)準(zhǔn)中并沒有關(guān)于膨脹節(jié)整體剛度的要求,該條件是由設(shè)計(jì)方提出的,為了防止因壓力推力和其他外載的作用使得膨脹節(jié)結(jié)構(gòu)件變形過大,影響使用和美觀性。然而,要計(jì)算膨脹節(jié)結(jié)構(gòu)的變形并不容易,特別是一些結(jié)構(gòu)件,基于力學(xué)公式的變形計(jì)算誤差較大。

        采用有限元法能有效計(jì)算出各部件的變形,同時(shí),有限元方法已越來越多的應(yīng)用于壓力容器的分析設(shè)計(jì),目前有兩種設(shè)計(jì)方法:一是應(yīng)力分類法,例如基于JB 4732-95的設(shè)計(jì),但膨脹節(jié)中往往包含有許多結(jié)構(gòu)件,而且結(jié)構(gòu)件相互連接或相互接觸,有很多應(yīng)力集中部位,如果用應(yīng)力分類法校核膨脹節(jié)的強(qiáng)度,局部的虛擬應(yīng)力較大,應(yīng)力評定較為困難,也不合理,因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)件畢竟是受壓件;另一種是極限載荷分析法,例如基于ASME VIII-2,2010中5.2.3節(jié)的分析規(guī)定,以屈服強(qiáng)度等于1.5S來確定塑性極限,并對在規(guī)定中的每一種載荷情況組合完成極限載荷分析,如果達(dá)到收斂,元件在此載荷情況在所作用的載荷下處于穩(wěn)定。

        按ASME VIII-2規(guī)范,將膨脹節(jié)所受所有外載荷和壓力推力擴(kuò)大1.5倍,并設(shè)置各結(jié)構(gòu)件的屈服極限,以極限載荷法進(jìn)行校核,發(fā)現(xiàn)其結(jié)果滿足極限載荷應(yīng)力評定條件。施加原載荷計(jì)算位移,同樣滿足剛度條件(軸向位移最大,最大值為3.5mm)。膨脹節(jié)軸向位移分布云圖和總體應(yīng)力分布云圖分別如圖3、4所示,有了膨脹節(jié)各結(jié)構(gòu)件的變形和應(yīng)力分布,就可以容易地根據(jù)分析結(jié)果調(diào)整結(jié)構(gòu)件的形狀和厚度,另外,采用極限載荷分析法還能計(jì)算出膨脹節(jié)的許用載荷。

        圖3 膨脹節(jié)軸向(x向)位移分布云圖

        圖4 膨脹節(jié)總體應(yīng)力云圖

        通過基于有限元的極限載荷分析方法,還可以對膨脹節(jié)進(jìn)行輕量化設(shè)計(jì)。其方法可以是標(biāo)準(zhǔn)的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法,即在滿足強(qiáng)度和剛度要求的前提下,使膨脹節(jié)重量最輕;也可以采用正交實(shí)驗(yàn)法,即對膨脹節(jié)各部件(因素)給予不同的厚度水平,考察各因素對膨脹節(jié)強(qiáng)度和剛度影響程度,繼而進(jìn)行結(jié)構(gòu)輕量化計(jì)算[5]。對于DN2 200mm平面鉸鏈型膨脹節(jié),通過正交實(shí)驗(yàn)法輕量化設(shè)計(jì)的結(jié)果見表1,輕量化設(shè)計(jì)前質(zhì)量為1 002.95kg,輕量化設(shè)計(jì)后質(zhì)量為849.47kg,減輕的質(zhì)量比為15.25%。

        表1 膨脹節(jié)輕量化設(shè)計(jì)結(jié)果

        3 結(jié)論

        3.1采用有限元分析,能得到膨脹節(jié)各結(jié)構(gòu)件的變形和應(yīng)力分布,因而可以容易地根據(jù)分析結(jié)果調(diào)整結(jié)構(gòu)件的形狀和厚度。

        3.2采用極限載荷分析法進(jìn)行設(shè)計(jì),除能進(jìn)行強(qiáng)度評判外,也能計(jì)算出膨脹節(jié)各方向的位移,還能計(jì)算出膨脹節(jié)的許用載荷。

        3.3采用極限載荷分析法也可以比較容易的對膨脹節(jié)進(jìn)行輕量化設(shè)計(jì),對于DN2 200mm平面鉸鏈型膨脹節(jié)來說,應(yīng)用極限分析和輕量化設(shè)計(jì)后,質(zhì)量減輕15.25%。

        [1] 張道偉,王春會.鉸鏈型膨脹節(jié)端管組件優(yōu)化設(shè)計(jì)[C]. 第十一屆全國膨脹節(jié)學(xué)術(shù)會議膨脹節(jié)設(shè)計(jì)、制造和應(yīng)用技術(shù)論文選集.泰安:中國壓力容器學(xué)會膨脹節(jié)委員會,2010:38~43.

        [2] 周強(qiáng),李永生.外壓軸向型補(bǔ)償器加筋環(huán)板有限元應(yīng)力分析[C].第十二屆全國膨脹節(jié)學(xué)術(shù)會議論文集.合肥:合肥工業(yè)大學(xué)出版社,2012:99~103.

        [3] 張煥冬,戴凌漢,錢才富,等.兩種膨脹節(jié)萬向環(huán)的等質(zhì)量承載能力比較[C].第十二屆全國膨脹節(jié)學(xué)術(shù)會議論文集.合肥:合肥工業(yè)大學(xué)出版社,2012:94~98.

        [4] 李亮,劉化斌.基于ANSYS的膨脹節(jié)接管撐板組件結(jié)構(gòu)優(yōu)化初探[C].第十二屆全國膨脹節(jié)學(xué)術(shù)會議論文集.合肥:合肥工業(yè)大學(xué)出版社,2012:275~281.

        [5] 徐新軍,楊益清,孫斌,等.正交實(shí)驗(yàn)在壓力容器設(shè)計(jì)中的應(yīng)用[J].化工機(jī)械,2011,38(3):317~319.

        Limit-loadDesignforSingleHingedExpansionJoint

        SUN Sheng-ren, DAI Ling-han, QIAN Cai-fu
        (CollegeofMechanicalandElectricalEngineering,BeijingUniversityofChemicalTechnology,Beijing100029,China)

        Taking the design of aDN2 200mm single hinged expansion joint as an example, the finite element limit-load analysis method for pressure vessels was applied to design expansion joint. The results show that applying limit-load analysis method can benefit strength evaluation of the expansion joint, easily calculating its displacement on different directions and allowable load as well as the lightweight design.

        expansion joint, limit-load design, limited load, lightweight design

        * 孫勝仁,男,1990年12月生,碩士研究生。北京市,100029。

        TQ050.2

        A

        0254-6094(2016)02-0183-03

        2015-04-03,

        2016-03-18)

        聲明

        本刊現(xiàn)入編“萬方數(shù)據(jù)——數(shù)字化期刊群”和“中國核心期刊(遴選)數(shù)據(jù)庫”,作者著作權(quán)使用費(fèi)與本刊稿酬一次性給付,不再另行發(fā)放。作者如不同意將文章入編,投稿時(shí)敬請說明。

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