肖新華

（湘西自治州水利水電勘測設計研究院　吉首市　416000）

某城市堤防防洪墻險情分析及除險加固

肖新華

（湘西自治州水利水電勘測設計研究院吉首市416000）

某城市堤防工程投入使用后第二年出現(xiàn)安全隱患，堤防砌石防洪墻墻背承臺以上約1.0m出現(xiàn)數(shù)條順堤向水平張裂縫。文章對工程作了簡單介紹，對其裂縫險情及成因進行分析，提出防洪墻加固處理的二種方案，并作了對比。文章指出，根據(jù)目前普遍存在的砌石施工質(zhì)量較差，為確保超高防洪墻的安全，設計時應注意幾個問題。

防洪堤隱患成因加固

1　工程概況

項目位于沅水一級支流上，工程主要任務為：對城區(qū)現(xiàn)狀和規(guī)劃發(fā)展城區(qū)沿河按防洪標準新修堤防保護圈，提高城市防洪標準。工程的建設規(guī)模為新建右岸老城區(qū)防護圈、排水泵房及其他附屬設施，堤防采用衡重式砌石防洪墻，長2.7 km。根據(jù)《防洪標準》（GB 50201-94）規(guī)定，確定其防洪標準為20年一遇，工程的等級為IV等工程，相應主要建筑物級別為4級，次要建筑物級別為5級。

工程于2008年3月開工建設，至2010年10月完成主體工程施工。

2　防洪墻險情及成因分析

2.1防洪墻險情

2010年11月5日，樁號1+008.6～1+052.4段長43.8 m防洪墻發(fā)生了垮塌，該段墻高（16.5～21.0）m。經(jīng)鑒定，垮塌原因為工程質(zhì)量差所致，并建議：為保證該段已建堤防的安全，應對其余大于18 m墻高段進行安全鑒定。根據(jù)實際布置，樁號1+302～1+390段墻高均大于 18 m，此段堤頂高程為（213.30～212.42）m，最大墻高23.85 m，外河正常水位205.00 m，設計洪水位（210.00～209.97）m。經(jīng)復核，擋墻衡重平臺以上斷面計算拉應力為（49.1～52.4）kPa，小于漿砌石的設計容許彎拉應力值（110 kPa），但經(jīng)過檢測，防洪墻砌石砂漿強度僅M5.0,考慮安全裕度后的漿砌石的容許彎拉應力值為45 kPa，不滿足要求，論證后初步?jīng)Q定采用加厚上墻的加固方案。

2014年6月，對擬加固處理段（樁號1+320～1+ 340）墻背回填土開挖后發(fā)現(xiàn)防洪墻衡重平臺以上（衡重平臺高程198.70m～198.52m），高程（198.6～201.0）m范圍內(nèi)發(fā)現(xiàn)4條順堤向水平張裂縫。裂縫1斷續(xù)延伸長10m，縫寬大部份在（10～20）mm之間；裂縫2延續(xù)延伸長8m，縫寬在（1～20）mm之間；裂縫3斷續(xù)延伸長12m，縫寬大部份在（10～25）mm之間；裂縫4發(fā)生在上墻墻背底部，延伸長5 m，縫寬大部份在（10～20）mm之間。裂縫的出現(xiàn)已嚴重危及防洪墻安全。

2.2險情成因分析

（1）工程施工時在未經(jīng)設計許可下，隨意變更設計，增加上墻高度2.25m，墻體斷面型式改變。經(jīng)復核，擋墻衡重平臺以上斷面計算拉應力超出允許值。

（2）從外觀上看，砌石墻體存在多處空洞，漿砌石砂漿不密實，經(jīng)檢測，砂漿強度遠小于設計值M7.5；塊石粒徑普遍較小、密實度較差、相互間咬合度較低。

（3）通過對防洪堤擋土墻排水普查及運行情況調(diào)查得知，工程運行過程中，排水孔未見排水痕跡，估計是排水孔堵塞所致，排水堵塞會導致墻體內(nèi)側(cè)地下水無法排水，從而增加堤內(nèi)水壓力，甚至超出設計水壓力，使得防洪堤處于不利的運行狀態(tài)，增加防洪堤發(fā)生失穩(wěn)破壞的機率。

（4）根據(jù)墻背開挖斷面，回填料從上往下可以分為三層，分別為碎石、雜填土、粘性土。

①碎石：主要由淺灰色、灰白色白云巖碎石、塊石、角礫及少量粘性土組成，其中碎石含量約50%，塊石含量約20%，角礫石含量約15%，粘性土含量約5%，欠壓實，層厚4.7 m。

②雜填土：主要由粘性土、白云巖碎石、部分角礫不、建筑垃圾及少量塊石組成，欠壓實，層厚2.0 m。

③粘性土，主要由粘性土及部分白云巖角礫組成，角礫含量約15%，土質(zhì)松軟、濕、欠壓實，層厚5.8 m。

對粘性土填料進行檢測，根據(jù)界限含水率和顆粒分析試驗可判斷本土樣為粘土質(zhì)礫，土樣液限為27.5%、塑限為16.0%、塑性指數(shù)為11.5、天然含水率達60.3%，最佳含水率為7.1%、最大干密度為2.07 g/cm3。防洪墻背填筑料不滿足規(guī)范要求，將導致土壓力增大。

3　防洪墻加固方案

3.1方案比選

本次加固設計提出二種方案。方案一：上墻M10漿砌石加厚，先采用C15混凝土砌塊石加高擋墻衡重平臺至（203.52～202.74）m高程，再對上墻背采用M10漿砌石按1∶0.5的坡比進行加厚；方案二：擋墻衡重平臺加高同方案一，然后在衡重臺上新增C30扶壁式擋墻獨立承擔上墻土壓力。下面對二種方案進行比較說明，見附表。

附表　溢洪道各級庫水位下泄流量試驗值

由于無法準確探測裂縫在墻體內(nèi)的延伸深度以及對上墻穩(wěn)定造成的影響程度，另考慮到原砌體質(zhì)量較差，加固方案選擇可靠度更高、更安全的鋼筋混凝土扶壁式擋墻方案。

3.2衡重臺上扶壁擋土墻設計

（1）擋墻扶壁采用等厚，扶壁坡比根據(jù)擋土墻的結(jié)構穩(wěn)定要求及衡重臺實際寬度確定。扶壁間距根據(jù)平面布置分析確定，墻體及扶壁的截面厚度根據(jù)結(jié)構強度要求確定。

（2）扶壁擋土墻的分段長度與原防洪墻相一致。

（3）對原防洪墻下墻體進行充填固結(jié)灌漿，以增強其整體性及強度。設計孔距、排距均為2.0 m，施工時根據(jù)不同部位與砌筑質(zhì)量，先采用先導孔進行查明，再分別選擇不同的漿液濃度與灌漿壓力，并注意在伸縮縫兩側(cè)采用化學灌漿進行封閉，防止伸縮縫被漿液填塞。

（4）為加強衡重臺上方加高砌體與原防洪墻塊石砌筑體之間的結(jié)合，布置水平向Φ20錨桿，錨桿長4.0 m（兩側(cè)各2.0 m），間距1.5 m×1.5 m梅花型布置。

（5）扶壁面板與原防洪墻間采用C15混凝土填筑。

（6）先疏通原防洪墻堵塞排水孔，然后在扶壁式擋墻面板上埋設排水管與之相接，并在扶壁式擋土墻墻背設置反濾層。

（7）布置堤身垂直位移、水平位移監(jiān)測系統(tǒng)，及時發(fā)現(xiàn)細微的異常變化，并做相應的工程處理。

3.3修復后防洪墻穩(wěn)定及應力復核

復核計算將上墻扶壁式簡化為整體漿石擋墻的一部分，對擋墻基底截面穩(wěn)定及應力進行復核，考慮3 m水位差，內(nèi)水位為扶壁式擋墻底板以上3m位置。經(jīng)計算，擋墻在各種工況下穩(wěn)定及應力滿足規(guī)范要求。

修復后擋墻橫斷面圖見附圖。

附圖　防洪墻加固橫剖面圖

4　結(jié)語

通過堤防防洪墻除險加固的設計，對堤防防洪墻有了較深的了解，同時注意到設計中需要注意的幾個問題。

（1）城市等修建土堤受限制的地段，可采用防洪墻。防洪墻宜采用鋼筋混凝土結(jié)構。

（2）擋土墻高度在6 m以上時，可采用扶壁式結(jié)構；當擋土墻高度較大、且地基條件不好時，宜采用空箱式或空箱與扶壁組合式結(jié)構。

（3）衡重式擋墻上墻身與衡重臺連接處為拉應力區(qū)，設計時需對在區(qū)域用“L”型鋼筋鋼筋混凝土進行加強。

（4）衡重式擋墻穩(wěn)定及應力計算復核時需考慮墻內(nèi)外水位差，可按外水位平齊衡重臺高程，內(nèi)水位取衡重臺高程以上3～4 m。

（5）對于比較高的防洪墻，墻背排水宜采用干砌石反濾體。

肖新華（1976-），男，大學本科，工程師，從事水工設計工作，手機：1860743222。

（2016-03-12）