仇滔, 徐慧, 雷艷

(1.北京工業(yè)大學(xué) 環(huán)境與能源工程學(xué)院， 北京 100124; 2.北京電動車輛協(xié)同創(chuàng)新中心， 北京 100081)

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柴油機(jī)噴孔內(nèi)空化過程及影響參數(shù)的試驗(yàn)研究

仇滔1,2, 徐慧1, 雷艷1

(1.北京工業(yè)大學(xué) 環(huán)境與能源工程學(xué)院， 北京 100124; 2.北京電動車輛協(xié)同創(chuàng)新中心， 北京 100081)

柴油噴油器內(nèi)部燃油的高速流動易導(dǎo)致噴孔內(nèi)部出現(xiàn)空化，影響燃油的流通，因此研究噴孔內(nèi)燃油空化過程具有重要的意義。在比例放大透明噴孔可視化試驗(yàn)臺架上，完成了不同進(jìn)出口壓力下的噴孔流動特性試驗(yàn)，研究了噴孔內(nèi)的空化規(guī)律和對噴孔內(nèi)流率特性的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明：當(dāng)固定入口壓力時(shí)，隨著出口壓力的降低，在無空化階段，流量系數(shù)基本不變；當(dāng)出現(xiàn)空化進(jìn)入空化發(fā)展階段，空化增強(qiáng)并向出口方向發(fā)展，質(zhì)量流率繼續(xù)增加，流量系數(shù)有所下降；在空化飽和階段，質(zhì)量流率不再增加，流量系數(shù)加速降低；噴孔的入口壓力不影響空化初生和空化飽和對應(yīng)的臨界空化數(shù)；噴孔直徑不影響空化初生點(diǎn)，但影響空化飽和點(diǎn)，噴孔直徑越大，越難達(dá)到空化飽和，對應(yīng)的臨界空化數(shù)越?。粐娍组L度影響空化初生點(diǎn)和空化飽和點(diǎn)，噴孔長度越長，越難發(fā)生空化，也越難達(dá)到空化飽和，對應(yīng)的空化初生和空化飽和的臨界空化數(shù)越小。

動力機(jī)械工程； 噴孔； 空化過程； 空化數(shù)； 試驗(yàn)研究

0 引言

燃油系統(tǒng)是柴油機(jī)的核心部件，其中噴油器的噴孔連接供油和霧化，對噴射特性、噴霧質(zhì)量、油氣混合狀態(tài)有至關(guān)重要的影響。文獻(xiàn)[1-4]研究發(fā)現(xiàn)噴孔內(nèi)的流動顯著影響噴霧的粒徑、錐角、貫穿距等宏觀特性，直接影響霧化燃燒，因此必須重視研究噴孔內(nèi)燃油流動。由于柴油機(jī)噴孔尺度小，壓力差大，因此噴孔內(nèi)很容易空化，已經(jīng)證明空化是影響噴孔內(nèi)燃油流動狀態(tài)的主要因素[5-6]。為了探明空化現(xiàn)象對噴孔內(nèi)流動狀態(tài)的影響，需要研究噴孔內(nèi)空化的變化規(guī)律，汪翔等[7]、Javier等[8]和Salvador等[9]通過仿真研究了噴嘴內(nèi)的空化過程及對流動特性的影響，認(rèn)為根據(jù)噴孔內(nèi)有無空化可分為兩個(gè)階段，其中在無空化階段，燃油流量系數(shù)趨于恒定不變，而空化階段，噴孔流道有效流通區(qū)域?qū)p少導(dǎo)致其流量系數(shù)降低；仇滔等[10]通過試驗(yàn)研究噴油器出口壓力對噴油率的影響，認(rèn)為在空化階段，增加出口壓力將提高噴孔的流量系數(shù)；Payri 等[11]開展了空化對噴孔流量的影響試驗(yàn)研究，表明隨著出口壓力的增加，流量系數(shù)先增大后不變；王忠遠(yuǎn)等[12]、何志霞等[13]、鐘汶君等[14]和杜慧勇等[15]通過噴嘴的可視化比例放大試驗(yàn)，研究表明：空化會影響噴孔的流量，并且噴嘴流量系數(shù)會隨著進(jìn)口壓力的增加而減小。

上述文獻(xiàn)均表明噴孔內(nèi)將會出現(xiàn)空化，進(jìn)而影響流量，并已經(jīng)證明壓力邊界對噴嘴內(nèi)空化有影響，但是都沒有深入分析噴孔內(nèi)的空化過程。文獻(xiàn)[16]通過數(shù)值模擬研究了出口壓力對噴孔內(nèi)空化發(fā)展過程的影響規(guī)律，證明了當(dāng)入口壓力不變時(shí)，隨著出口壓力降低，孔內(nèi)流動會經(jīng)歷3個(gè)不同的階段，即無空化、空化發(fā)展階段和空化飽和階段。但是該研究沒有分析結(jié)構(gòu)參數(shù)和壓力邊界條件對3個(gè)階段臨界點(diǎn)的影響規(guī)律。本文采用比例放大噴孔光學(xué)測試裝置，完成了不同結(jié)構(gòu)參數(shù)的噴孔在不同進(jìn)出口壓力工況條件下的可視化試驗(yàn)測試，研究壓力邊界和結(jié)構(gòu)參數(shù)對空化變化臨界點(diǎn)的影響規(guī)律。

1 噴孔內(nèi)流動形態(tài)分析

圖1為噴孔空穴流動簡化模型。當(dāng)燃油高速流入噴孔，在入口處，由于流動方向突然變化，邊界層從壁面分離，入口流通橫截面面積減小，該截面上的流速會大大增加，從而造成局部壓力降低。當(dāng)局部壓力降到低于燃油的飽和蒸汽壓時(shí)，就會形成空穴區(qū)(即空化現(xiàn)象)。當(dāng)入口壓力不變，隨著出口壓力降低，分別會形成入口開始出現(xiàn)空化和出口流量不再隨出口壓力降低而改變的兩個(gè)狀態(tài)轉(zhuǎn)折點(diǎn)，這兩個(gè)臨界點(diǎn)可將噴孔內(nèi)分成無空化、空化發(fā)展和空化飽和3個(gè)階段[16]。

圖1 噴孔空穴流動模型Fig.1 Cavitation model of flow in nozzle hole

用動力相似無量綱參數(shù)即空化數(shù)K[17]作為變量來描述噴孔內(nèi)流動，

(1)

式中：pi為入口壓力；pe為出口壓力；pv為燃油飽和蒸汽壓。

用流量系數(shù)來表示噴孔的流通能力。噴孔的流量系數(shù)定義為在一定條件下噴孔的實(shí)際燃油質(zhì)量流率與理論燃油質(zhì)量流率之比為

(2)

2 試驗(yàn)裝置及原理

搭建的可視化噴孔測試臺架原理圖如圖2所示，包括透明噴孔、壓力源系統(tǒng)和光學(xué)測試系統(tǒng)。

圖2 可視化噴孔測試臺架原理圖Fig.2 Principle diagram of the visualization nozzle test bench

本文用比例放大的噴孔開展試驗(yàn)，其中基準(zhǔn)噴孔的實(shí)際尺寸是直徑為0.175 mm，長度為0.875 mm，等比例放大4倍后對應(yīng)噴孔實(shí)驗(yàn)尺寸的直徑為0.7 mm，長度為3.5 mm. 基于空化數(shù)相似原理，確定了實(shí)際壓力與等效實(shí)驗(yàn)壓力的條件如表1所示。為了研究空化在噴孔流向的發(fā)展，加成噴孔的長度到10 mm，對應(yīng)的光學(xué)噴孔如圖3所示。

表1 等效壓力邊界

圖3 透明噴孔Fig.3 Transparent nozzle

試驗(yàn)中采用聚甲基丙烯酸甲酯加工光學(xué)噴孔實(shí)現(xiàn)可視化測試。為了實(shí)現(xiàn)可視化測試，試驗(yàn)采用0號柴油參數(shù)，其參數(shù)如表2所示。

表2 0號柴油參數(shù)

在光學(xué)試驗(yàn)過程中，使用高強(qiáng)度光源(帶有30個(gè)LED燈)將透明噴孔照亮，并在光源與可視化噴孔間安裝毛玻璃濾光，采用高速攝像機(jī)和長工作距離顯微成像技術(shù)記錄透明噴孔內(nèi)的流動。高速攝像機(jī)的型號為Phantom V7.3，拍攝速度為500 000幀/s. 試驗(yàn)過程中，通過調(diào)節(jié)油泵的轉(zhuǎn)速控制共軌管中的壓力以保持可視化噴孔入口壓力，噴孔的出口壓力由背壓閥調(diào)節(jié)，背壓閥的調(diào)壓范圍為0～7 MPa. 采用定時(shí)間稱重的方法測量質(zhì)量流率，精度是0.000 1 kg/s.

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 空化發(fā)展過程分析

本文定義噴孔內(nèi)出現(xiàn)空化時(shí)刻為空化初生點(diǎn)，質(zhì)量流率不再隨出口壓力變化而變化為空化飽和點(diǎn)。固定噴孔的入口壓力為7 MPa保持不變，通過調(diào)節(jié)出口壓力改變噴孔內(nèi)的空化過程，試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。當(dāng)出口背壓為4.0 MPa時(shí)，噴孔入口處出現(xiàn)空化；當(dāng)出口背壓為1.2 MPa時(shí)，空穴層延伸至噴孔出口處。如圖4所示為噴孔內(nèi)空穴層長度變化過程。

表3 空化發(fā)展隨出口壓力變化規(guī)律

Tab.3 Development of cavitation vs. outlet pressure

圖4 質(zhì)量流率和空穴層長度隨出口壓力的變化規(guī)律Fig.4 The variation of mass flow rate and the length of the hole layer with the outlet pressure

3.2 噴孔內(nèi)空化發(fā)展的過程

噴孔的質(zhì)量流率和流量系數(shù)Cd隨K系數(shù)的變化曲線結(jié)果如圖5所示，其中圖5(a)是入口壓力為3 MPa的試驗(yàn)結(jié)果，空化初生點(diǎn)和空化飽和點(diǎn)對應(yīng)的K分別為2.50、1.88，圖5(b)是入口壓力為7 MPa的試驗(yàn)結(jié)果，空化初生點(diǎn)和空化飽和點(diǎn)對應(yīng)的K分別為2.33、1.84. 從圖5可以看出，根據(jù)空化初生點(diǎn)和空化飽和點(diǎn)，空化發(fā)展過程可以分為3個(gè)階段：Ⅰ為無空化階段，由于噴孔內(nèi)沒有空化，流通能力主要受到幾何結(jié)構(gòu)的影響，流量系數(shù)保持不變，而此時(shí)出口壓力影響質(zhì)量流率，隨著K的減小，質(zhì)量流率直線上升，理論流率就是實(shí)際流率；Ⅱ?yàn)榭栈l(fā)展階段，隨著K的減小，空化從入口向噴孔出口發(fā)展，由于噴孔內(nèi)已經(jīng)出現(xiàn)了空化，實(shí)際液相流通面積減少，流量系數(shù)下降，質(zhì)量流率上升，但上升速率減緩，實(shí)際流率與理論流率偏差逐漸變大；Ⅲ為空化飽和階段，空化達(dá)到飽和，隨著K的減小，流量系數(shù)進(jìn)一步降低，降低的程度遠(yuǎn)大于階段Ⅱ，而質(zhì)量流率不再變化。試驗(yàn)結(jié)果表明：空化對流通能力有顯著影響，空化越強(qiáng)，流通能力越小。

圖5 質(zhì)量流率和流量系數(shù)的變化規(guī)律Fig.5 Change of mass flow rate and flow coefficient

3.3 入口壓力對空化的影響

圖6為噴孔直徑0.7 mm，入口壓力分別3 MPa、4 MPa和7 MPa時(shí)噴油質(zhì)量流率的試驗(yàn)結(jié)果。由圖6可知，3個(gè)入口壓力下空化初生點(diǎn)對應(yīng)的K分別是2.5、2.5、2.3，而空化飽和點(diǎn)對應(yīng)的K系數(shù)分別是1.88、1.81和1.86，這表明噴孔的入口壓力基本上不影響空化初生點(diǎn)和飽和點(diǎn)對應(yīng)的空化數(shù)。

圖6 入口壓力對空化發(fā)展的影響Fig.6 Influence of inlet pressure on cavitation development

3.4 噴孔直徑對空化的影響

圖7為噴孔的入口壓力為3 MPa，圓孔直徑分別為0.5 mm、0.7 mm和1.0 mm時(shí)噴油質(zhì)量流率隨出口壓力的試驗(yàn)結(jié)果。由圖7可見：當(dāng)入口壓力保持3 MPa不變，隨著出口壓力的減小，空化初生點(diǎn)對應(yīng)的K都是2.5，這表明噴孔直徑不影響空化的初生點(diǎn)對應(yīng)的臨界空化數(shù)。該原因是空化初生因?yàn)榭變?nèi)燃油速度增加使入口局部壓力低于飽和蒸氣壓導(dǎo)致產(chǎn)生空化，對于不同直徑的噴油孔在相同的入口壓力和出口壓力下，在入口處的燃油流速基本相同，因此形成空化對應(yīng)的壓力條件也基本不變；從圖7還可以看出，隨著出口壓力的增加，噴孔直徑改變對應(yīng)的空化飽和點(diǎn)是不同的。圖7中空化飽和點(diǎn)對應(yīng)臨界K分別為2.30、1.86和1.76，這是因?yàn)橹睆皆酱蟮膱A孔，空穴層沿徑向方向可發(fā)展的空間越大，因此需要更長的過程使空化發(fā)展達(dá)到穩(wěn)定，流量才能達(dá)到飽和。這表明噴孔直徑不影響空化初生對應(yīng)的空化數(shù)，但是影響空化飽和對應(yīng)的空化數(shù)。

圖7 噴孔直徑對空化發(fā)展的影響Fig.7 Influence of nozzle diameter on cavitation development

3.5 噴孔長度對空化的影響

圖8 噴孔長度對空化發(fā)展的影響Fig.8 Influence of nozzle length on cavitation development

圖8為入口壓力7 MPa，噴孔直徑為0.7 mm，長度分別為3.5 mm和10 mm時(shí)噴油質(zhì)量流率隨出口壓力的試驗(yàn)結(jié)果。由圖8可見：當(dāng)入口壓力保持7 MPa不變，長度為3.5 mm、10 mm噴孔空化初生點(diǎn)對應(yīng)的K為2.9、2.3，空化飽和點(diǎn)對應(yīng)的K為2.3、1.8. 由此可見，噴孔長度對噴孔燃油的空化初生點(diǎn)和空化飽和點(diǎn)都有影響。噴孔長度越長，空化初生點(diǎn)和空化飽和點(diǎn)對應(yīng)的K越小，這意味著噴孔內(nèi)越不容易出現(xiàn)空化，同樣也越難形成阻塞流。這是因?yàn)椋嚎變?nèi)燃油速度的增加使局部壓力低于飽和蒸氣壓，而在相同的進(jìn)出口壓差下，長度越短的噴孔入口處的速度越大，越容易使壓力低于飽和蒸氣壓，因此越容易達(dá)到空化初生點(diǎn)，同理也越容易達(dá)到空化飽和點(diǎn)。

4 結(jié)論

本文采用出口壓力可調(diào)的比例放大噴孔可視化裝置，研究了柴油機(jī)噴油器噴孔內(nèi)空化的發(fā)展過程及壓力和結(jié)構(gòu)參數(shù)對臨界空化數(shù)的影響，得出以下結(jié)論：

1) 在無空化時(shí)，出口壓力對流量系數(shù)影響很小，當(dāng)出現(xiàn)空化后，出口壓力越小，空化越強(qiáng)，流量系數(shù)下降顯著，尤其是達(dá)到流量飽和階段，流量系數(shù)的下降程度最大。

2) 噴孔的入口壓力不影響孔內(nèi)空化發(fā)展的初生點(diǎn)和飽和點(diǎn)對應(yīng)的空化數(shù)。

3) 噴孔直徑不影響空化初生點(diǎn)，但影響空化飽和點(diǎn)。噴孔直徑越大，越難達(dá)到空化飽和，對應(yīng)的空化數(shù)越小。

4) 噴孔長度影響空化初生點(diǎn)和空化飽和點(diǎn)，噴孔長度越長，越難發(fā)生空化，也越難達(dá)到空化飽和，對應(yīng)的空化數(shù)越小。

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Experimental Research on the Process of Cavitation and Its Influence on the Nozzle of Diesel Engine

QIU Tao1,2, XU Hui1, LEI Yan1

(1.College of Environmental and Energy Engineering，Beijing University of Technology，Beijing 100124，China； 2.Collaborative Innovation Center for Electric Vehicles，Beijing 100081，China)

The high-speed flow of internal fuel in diesel fuel injector is easy to cause cavitation inside the nozzle, which affects the flow of fuel. It is very important to study the cavitation process of fuel in the nozzle. The flow characteristics of the nozzle under different inlet and outlet pressures is studied by experiments on the scale-enlarged visualization test bench. The experimental results show that the inlet pressure is constant, with the decrease in the outlet pressure, 1) during the no cavitation period, the discharge coefficient is basically unchanged; 2) during the cavitation developing period, cavitation becomes stronger and develops from the entrance of the nozzle to the outlet, the mass flow rate continues to increase and the discharge coefficient decreases; 3) during the cavitation saturation period, the mass flow rate maintains stable but the discharge coefficient continues decreasing. The inlet pressure of the nozzle does not affect the critical cavitation number of cavitation inception and cavitation saturation. The diameter of the nozzle does not affect the point of cavitation inception, but the point of cavitation saturation; as the diameter of the nozzle is larger, the more difficult it is to achieve the cavitation saturation, and the smaller of the critical cavitation number. The length of the nozzle affects the point of cavitation inception and cavitation saturation; the length of the nozzle is longer, the more difficult it is to occur cavitation and to achieve cavitation saturation, the critical cavitation numbers of both the cavitation inception and the cavitation saturation are smaller.

power machinery engineering; injector nozzle; cavitation process; cavitation number; experimental research

2016-04-05

國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51006012); 北京市教育委員會促進(jìn)人才培養(yǎng)綜合改革基金項(xiàng)目(JZ005011201401); 北京市教育委員會科技基金項(xiàng)目(KM201610005018)

仇滔(1976—)， 男， 副教授。 E-mail： qiutao@bjut.edu.cn

TK421+.43

A

1000-1093(2016)11-2114-06

10.3969/j.issn.1000-1093.2016.11.020