王 淵，劉金濤，李慶華

（1.杭州市市政公用建設(shè)開發(fā)公司，浙江 杭州 310009；2.浙江大學(xué)建筑工程學(xué)院，浙江 杭州 310058）

活性粉末混凝土在組合結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用及其工程實例*

王 淵1，劉金濤2，李慶華2

（1.杭州市市政公用建設(shè)開發(fā)公司，浙江 杭州 310009；2.浙江大學(xué)建筑工程學(xué)院，浙江 杭州 310058）

文章介紹活性粉末混凝土（Reactive Powder Concrete，RPC）的基本性能，并在此基礎(chǔ)上分析RPC在RPC-混凝土組合結(jié)構(gòu)、RPC-鋼組合結(jié)構(gòu)的基本力學(xué)性能、設(shè)計理論和工程意義。最后，針對國內(nèi)外應(yīng)用工程實例做了較為全面地總結(jié)，并對國內(nèi)外RPC組合結(jié)構(gòu)研究的趨勢與不足進行了探討。

活性粉末；混凝土；組合；結(jié)構(gòu)；實例；力學(xué)性能

1 RPC的特性及用途和發(fā)展

活性粉末混凝土（Reactive Powder Concrete，RPC）是繼高性能混凝土之后，由法國BOUYGUES公司于上世紀(jì)末開發(fā)出的具有超高強度、高耐久性、高韌性的水泥基材料[1]。該材料根據(jù)高致密水泥基均勻體系模型，以400～600μm的石英砂作為骨料，同時加入微型鋼纖維和各類活性礦物材料[2]，并采用熱養(yǎng)護和加壓成型等方法[3]。根據(jù)其熱處理方式的不同，其抗壓強度可以達到200MPa至800MPa；抗折強度為20～40MPa，是高強混凝土的4～6倍；斷裂韌性高達40000J/m2，是普通混凝土的250倍[4]；氯離子滲透性是高強混凝土的1/25[5,6]。適量微鋼纖維的加入使RPC比高性能混凝土具有更高的韌性，極限拉伸應(yīng)變達到0.5%，并且具有明顯的拉伸應(yīng)變硬化特性[7]。

通過對相同抗彎承載力的RPC工字鋼、預(yù)應(yīng)力混凝土及普通鋼筋混凝土四種不同材料制作的梁構(gòu)件的截面尺寸、單位長度重量進行了比較，結(jié)果表明RPC梁的截面高度是預(yù)應(yīng)力混凝土梁和普通混凝土梁高度的53%，單位長度重量是預(yù)應(yīng)力混凝土梁的28%，是普通混凝土梁的24.5%，RPC梁具有顯著地經(jīng)濟效益[8]。根據(jù)國內(nèi)外已有使用RPC材料工程實例[9,10]，同等承載力條件下RPC材料的水泥用量幾乎是普通混凝土與HPC的1/2，CO2排放量也只有同等量水泥一半左右。RPC材料骨料的用量只占HPC與C30混凝土的1/3與1/4[11]。鋼筋與RPC之間的粘結(jié)強度遠大于普通混凝土或普通鋼纖維混凝土[12]，RPC致密的結(jié)構(gòu)及鋼纖維的摻入是其具有超高粘結(jié)強度的主要原因，鋼纖維為0.5～2.0vf.%時，梁式試驗的粘結(jié)強度大于中心拔出試驗[13,14]。目前，國內(nèi)在RPC在結(jié)構(gòu)工程方面的應(yīng)用才剛剛起步，材料應(yīng)用中應(yīng)該遵循“物盡其用”的原則。RPC不僅擁有超高強度而且兼具一定的韌性，因此可用于高層結(jié)構(gòu)、高鐵簡支箱梁、大跨橋梁結(jié)構(gòu)等要求承載力高的結(jié)構(gòu)，從而有效降低結(jié)構(gòu)截面尺寸和自重、增加結(jié)構(gòu)使用空間[15]。另一方面，利用RPC的高抗?jié)B性能、抗沖擊和耐磨性，可用于石油、核電工業(yè)、軍事防御工程。

2 RPC在組合結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用

2.1 RPC-混凝土組合梁

混凝土疊合梁結(jié)構(gòu)是一種在預(yù)制構(gòu)件上澆筑混凝土而形成的一種裝配整體式混凝土結(jié)構(gòu)（Composite Structures，組合結(jié)構(gòu)）。該結(jié)構(gòu)兼具現(xiàn)澆整體式結(jié)構(gòu)和全裝配式結(jié)構(gòu)的優(yōu)點，可以有效降低工期和造價。隨著RPC材料的不斷發(fā)展，通過在傳統(tǒng)混凝土梁的受拉區(qū)配置受拉性能更好的RPC而得到了RPC-混凝土疊合梁結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)不僅滿足結(jié)構(gòu)力學(xué)需求而且可以有效降低成本。

2004年，北京交通大學(xué)肖國梁[16]等人提出將RPC與普通混凝土組合箱梁應(yīng)用于實際工程的設(shè)計構(gòu)想，如圖1所示。研究者利用有限元程序分析了RPC-混凝土組合箱梁的基本力學(xué)性能、破壞模式、動荷載作用下的動力響應(yīng)。季文玉[17-19]等人開展了普通混凝土-RPC組合構(gòu)件相關(guān)研究，通過在混凝土構(gòu)件受拉區(qū)配制RPC材料、受壓區(qū)二次澆注普通混凝土制備出不同種類的疊合梁，基于截面的受力全過程分析表明：RPC-混凝土疊合梁的極限抗彎強度與混凝土整澆梁的極限荷載相等，可利用梁構(gòu)件抗彎強度公式計算疊合梁的極限抗彎強度；受拉區(qū)RPC材料的存在可將截面開裂彎矩提高4～5倍，與此同時，RPC澆筑高度、混凝土等級和配筋率等參數(shù)對橋梁撓度發(fā)展增大系數(shù)相關(guān)。

圖1 RPC與普通混凝土組合箱梁截面設(shè)計[16]

2008年，同濟大學(xué)的溫華杰[20]等采用非線性有限元程序?qū)︻A(yù)應(yīng)力RPC-混凝土組合截面梁進行破壞全過程分析，試驗結(jié)果表明將RPC材料配置在受拉區(qū)并采用預(yù)應(yīng)力鋼筋可以充分發(fā)揮RPC材料的耐久性和經(jīng)濟性；在三維有限元分析模型試驗加載過程中實測曲線和模擬曲線對比表明彈性段和彈塑性階段擬合較好，符合正常使用階段的精度要求。

廖莎[21]等人研究RPC無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力疊合梁的受力性能，試件的截面尺寸和配筋如圖2所示。結(jié)果表明無預(yù)應(yīng)力的RPC疊合梁在彈性階段的撓度可以采用現(xiàn)行規(guī)范進行計算，截面平均應(yīng)變基本符合平截面假定；相比于普通無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁，鋼纖維的加入對梁的裂縫分布沒有影響，但可以大幅度提高截面的開裂彎矩?；谏鲜鲈囼?，朱智俊[22]采用有限元分析軟件建立了RPC無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力疊合梁的三維非線性數(shù)值分析模型，分析了疊合梁的受彎性能并討論了破壞機理。RPC無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力疊合梁的M-δ曲線主要分為彈性階段、開裂彈性階段和破壞階段：疊合梁撓度在彈性階段增長緩慢；疊合梁在開裂彈性階段剛度降低、撓度增加；疊合梁在破壞階段標(biāo)志為受壓區(qū)混凝土的破壞，縱向受壓鋼筋和架立筋受壓屈服并發(fā)生脆性破壞。

圖2 RPC疊合梁截面尺寸與配筋圖[21]

2.2 鋼-RPC組合結(jié)構(gòu)

鋼-混凝土組合梁是一種新式的結(jié)構(gòu)形式，通過剪力連接件將鋼梁與混凝土板連接組合在一起，其具有鋼材和混凝土各自的優(yōu)異特性，如截面剛度大、承載能力高、抗震好和便于施工等優(yōu)點[23,24]。相比于傳統(tǒng)的鋼筋混凝土梁，鋼-混凝土組合梁有效減小結(jié)構(gòu)尺寸、減輕自重并提高了結(jié)構(gòu)延性；相比于相同承載力的鋼結(jié)構(gòu)，它有效降低鋼量、增加剛度并提高結(jié)構(gòu)的耐久性和穩(wěn)定性[25]。

肖赟[26]利用Matlab迭代程序?qū)PC-鋼組合梁截面從加載到破壞進行了全過程分析，并且和相同尺寸的普通混凝土組合梁進行了對比。結(jié)果表明RPC-鋼組合梁受力狀態(tài)也經(jīng)歷彈性、彈塑性、塑性階段，并且RPC-鋼組合梁達到極限承載力后的下降段較緩；相同截面下RPC-鋼組合梁的承載能力是普通混凝土-鋼組合梁的1.3倍；在相同承載力情況下RPC組合梁的板厚只有普通混凝土-鋼組合梁厚度的65%。侯忠明[27]以組合梁的鋼梁下翼緣達到極限拉應(yīng)變作為承載能力極限狀態(tài)，應(yīng)用ANSYS對RPC-鋼簡支組合梁受力全過程進行了非線性分析，并在此基礎(chǔ)上對RPC-鋼組合梁的曲率延性、位移延性和轉(zhuǎn)角延性進行了研究。結(jié)果表明正常使用條件下RPC-鋼簡支組合梁翼板下緣不會開裂，組合梁在強化階段的實際延性遠遠大于普通組合梁。吳學(xué)敏[28]設(shè)計出RPC-波紋鋼腹板組合箱梁并的研究其受力性能，該組合箱梁的頂板和底板采用高強度RPC材料，而腹板采用波紋鋼。限元分析證明“擬平截面假定”適用于RPC的波紋鋼腹板預(yù)應(yīng)力組合箱梁，組合梁彎矩和軸力主要由RPC頂板和地板承擔(dān)，波紋鋼腹板主要用于抵抗剪力。曾峰[29]討論不同荷載類型、寬跨比條件下RPC-鋼組合梁以及普通混凝土-鋼組合梁有效寬度的變化。研究表明RPC-剛組合梁的有效寬度隨著寬跨比的增加而降低；有效寬度在集中荷載作用處取得最小值并沿著梁段方向增大；均布荷載下組合梁的有效寬度在梁跨中心處取得最大值，并向支座兩端逐漸降低。

傳統(tǒng)的鋼橋面板由于存在剛度不足、抗疲勞性能差和粘結(jié)力不足等原因容易造成損傷，通過將傳統(tǒng)的混凝土瀝青層替換為RPC層可大幅度提高橋面剛度并降低鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)力。由于RPC的超高強度，新型鋼-RPC組合橋面結(jié)構(gòu)體系中地鋼箱與RPC板之間的連接需要考慮剪切力的作用。邵旭東[30,31]利用特殊的抗剪連接件、建筑結(jié)構(gòu)膠設(shè)計出了“正交異性鋼板-超薄RPC組合橋面結(jié)構(gòu)”，其構(gòu)造如圖3所示。通過對不同連接形式推出試件進行的靜力試驗的比較，得到了使用35mm長度、13mm直徑栓釘連接的正交異性鋼板-RPC組合梁的破壞極限荷載，其承載力高于規(guī)范計算值；200萬次正交異性鋼板-超薄RPC組合橋面結(jié)構(gòu)在設(shè)計應(yīng)力幅疲勞試驗后沒有開裂，且梁剛度沒有明顯下降。湖南大學(xué)周環(huán)宇[32]以非線性有限元程序為基礎(chǔ)并結(jié)合現(xiàn)場推出試驗，對鋼-RPC新型組合結(jié)構(gòu)體系下的抗剪連接件進行了受力分析，結(jié)果表明栓釘直徑是影響短栓釘抗剪承載力的主要因素，長徑比小于4的栓釘與RPC材料結(jié)合良好，不需要考慮拔出破壞，鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范中栓釘?shù)目辜粲嬎愎叫拚秊椋骸?/p>

Suleiman[33]等對預(yù)制預(yù)應(yīng)力H形RPC樁與H形鋼樁進行受力性能對比試驗。結(jié)果表明：采用與鋼樁相同的打樁設(shè)備，無需樁帽即可將RPC樁打入硬土層中，且樁頭不會發(fā)生破壞，認為RPC樁可使用更大的樁錘并減少錘擊次數(shù)。RPC樁與鋼樁的端阻力分別占樁承載力的57%和25%。RPC由于具有更大的截面積，樁豎向承載力比鋼樁高86%。這不僅可減少RPC樁的數(shù)量，而且可降低結(jié)構(gòu)使用壽命內(nèi)的維修費用。

3 國內(nèi)外工程實例

目前，RPC材料在結(jié)構(gòu)工程中還沒有廣泛應(yīng)用[34-36]，主要集中在大跨橋梁的預(yù)制構(gòu)件、橋面板、壓力管道、鋼管混凝土和放射性固體廢料儲存容器等方面，具體工程如表1所示。早期開展預(yù)應(yīng)力鋼筋RPC梁的結(jié)構(gòu)試驗證明RPC材料適用于大型橋梁工程[37]，1997年世界上第一座RPC步行橋在加拿大Sherbrooke建成，該橋桁架腹桿為灌裝RPC材料的鋼管混凝土，下弦為RPC雙梁，單跨60m，橋面寬4.2m，橋面板厚30mm，采用現(xiàn)場后張預(yù)應(yīng)

力拼裝[38,39]。2002年，韓國首爾建造了跨度120m拱型預(yù)應(yīng)力RPC人行天橋，梁高1.3m，橋面寬4.3m，橋面板厚30mm。在腹板和橋面板節(jié)點處配置15.2mm鋼鉸線；主跨全部使用RPC材料制備，沒有配置普通鋼筋。和平橋的建設(shè)規(guī)模和技術(shù)難度遠遠高于Sherbrook步行橋，是RPC應(yīng)用史上的里程碑[39]。

圖3 正交異性鋼板-超薄RPC組合橋面結(jié)構(gòu)[31]

巴卡爾橋[40]位于克羅地亞的巴卡爾海峽，該橋跨度為432m，主拱圈的矢高為72m，矢跨比f/l=1/6。橋面結(jié)構(gòu)是一個總長為820m的22跨連續(xù)箱梁，截面形式為單箱三室，主拱圈也是單箱三室的截面構(gòu)造。基礎(chǔ)、立柱和橋臺采用現(xiàn)澆普通混凝土，橋梁主拱圈和連續(xù)梁采用RPC預(yù)制構(gòu)件并通過吊裝拼接完成施工。2008年，法國于一個月內(nèi)建成跨度為70m、高跨比1/38的Anges步行橋[41]，該橋采用預(yù)應(yīng)力技術(shù)將15個U形RPC預(yù)制構(gòu)件連為整體，總質(zhì)量僅為144t。

表1 國內(nèi)外已有使用RPC結(jié)構(gòu)工程實例

法國的新Jean Bouin[42]體育場外殼為3600塊預(yù)制

RPC薄板組成的自承重雙重曲面結(jié)構(gòu)，建筑面積達到兩萬平方米。RPC薄板為厚度35mm的三角形網(wǎng)狀構(gòu)件，通過在屋蓋的RPC薄板中預(yù)先安裝玻璃，使得屋蓋具有采光的功能。日本東京國際機場跑道擴建項目將6900塊、總體積22000m3預(yù)應(yīng)力RPC板作為飛機跑道，是RPC用量最大的工程[43]。3.53m×7.82m RPC雙向預(yù)應(yīng)力肋預(yù)制板板厚75mm，肋高為175mm。當(dāng)RPC強度達到45 MPa時進行放張預(yù)應(yīng)力，再進行90℃蒸氣養(yǎng)護48小時。與抗壓強度設(shè)計值50MPa的普通混凝土板相比，質(zhì)量可減少56%。

在國內(nèi)，RPC主要應(yīng)用于鐵路橋梁、人行道板和溝槽蓋板。2005年，沈陽某工業(yè)廠房擴建工程使用軸心抗壓強度120.5 MPa的RPC，設(shè)計并制作84根預(yù)制梁和預(yù)制雙T板構(gòu)件，梁的長度為4.29～15.75 m，雙T板長度為7.35～9.73 m[44]。2006年，遷曹鐵路灤柏干渠大橋工程首次采用跨度為20 m的RPC預(yù)應(yīng)力T形梁。2008年，在薊港鐵路采用高度1800mm、跨度32m的T形梁，成功解決了線路跨線凈高受限的問題[45,46]。

4 結(jié)論

（1）RPC的力學(xué)性能和耐久性遠遠優(yōu)于傳統(tǒng)混凝土和高強混凝土，因此將其應(yīng)用于新型大跨度、高承載結(jié)構(gòu)有較大優(yōu)勢。但是目前該材料使用率仍較低，主要是由于以下兩方面原因：一方面，RPC材料復(fù)雜的成分和養(yǎng)護工藝造成了成本較高，且新型RPC結(jié)構(gòu)對載荷的力學(xué)響應(yīng)仍然沒有研究透徹；另一方面，RPC組合結(jié)構(gòu)設(shè)計理論和工藝采仍沿用普通混凝土規(guī)范，限制了RPC進一步推廣和應(yīng)用。

（2）相比傳統(tǒng)混凝土預(yù)制構(gòu)件，新型的RPC組合結(jié)構(gòu)具有廣闊的市場前景。但是產(chǎn)品設(shè)計大多基于普通混凝土的規(guī)范，采用一種半經(jīng)驗半理論的經(jīng)驗公式，不具有普適性。與此同時，RPC部件截面尺寸明顯減小，這對節(jié)點和連接的工藝、構(gòu)造和性能提出了更高要求。如何采用合理的節(jié)點和連接有效地將各部件組裝成整體，并具有預(yù)定的性態(tài)和功能，是今后RPC組合構(gòu)件研究目標(biāo)之一。

[1] Richard P, Cheyrezy M. Composition of Reactive Powder Concretes[J]. Cement & Concrete Research, 1995,25(7):1501-1511.

[2] Chan Y, Chu S. Effect of silica fume on steel fiber bond characteristics in reactive powder concrete[J]. Cement and Concrete Research, 2004,34(7):1167-1172.

[3] Morin V, Cohen-Tenoudji F, Feylessoufi A, et al. Evolution of the capillary network in a reactive powder concrete during hydration process[J]. Cement and Concrete Research, 2002,32(12):1907-1914.

[4] Dugat J, Roux N, Bernier G. Mechanical properties of reactive powder concretes[J]. Materials & Structures, 1996,29(4):233-240.

[5] Roux N. Experimental Study of Durability of Reactive Powder Concretes[J]. Journal of Materials in Civil Engineering, 1996,8(1):1-6.

[6] Feylessoufi A, Villieras F, Michot L J, et al. Water environment and nanostructural network in a reactive powder concrete[J]. Cement and concrete composites, 1996,18(1):23-29.

[7] Wille K, El-Tawil S, Naaman A E. Properties of strain hardening ultra high performance fiber reinforced concrete (UHP-FRC) under direct tensile loading[J]. Cement and Concrete Composites, 2014,(48):53-66.

[8] Dauriac C. Special concrete may give steel stiff competition[J]. The Seattle Daily Journal of Commerce, 1997.

[9] Guerrini G L. Applications of High-Performance Fiber-Reinforced Cement-Based Composites[J]. Applied Composite Materials, 2000,7(2):195-207.

[11] Bonneau O, Lachemi M, Dallaire é, et al. Mechanical properties and durability of two industrial reactive powder concretes[J]. ACI Materials journal, 1997,94(4):286-290.

[12] Sayed Ahmad F, Foret G, Le Roy R. Bond between carbon fibre-reinforced polymer (CFRP) bars and ultra high performance fibre reinforced concrete (UHPFRC): Experimental study[J]. Construction and Building Materials, 2011,25(2):479-485.

[13] Jia F, An M, Kong D. Study on the bond mechanism between Reactive Powder Concrete and steel bars: 2010 International Conference on Mechanic Automation and Control Engineering, 2010[C].

[14]賈方方,安明喆,余自若,等.鋼筋與活性粉末混凝土黏結(jié)性能的梁式試驗研究[J].鐵道學(xué)報,2012,(6):83-87.

[15]李業(yè)學(xué),謝和平,彭琪,等.活性粉末混凝土力學(xué)性能及基本構(gòu)件設(shè)計理論研究進展[J].力學(xué)進展,2011,(1):51-59.

[16]肖國梁,高日,李承根.活性粉末混凝土與普通混凝土組合箱梁的受力性能[J].鐵道學(xué)報,2004,(4):116-119.

[17]季文玉,過民龍,李旺旺.RPC-NC組合梁界面受力性能研究[J].中國鐵道科學(xué),2016,(1):46-52.

[18]曹道武.RPC-NC疊合梁動力性能研究[D].北京交通大學(xué),2015.

[19]鄭潤國.RPC-NC組合截面梁收縮徐變變形差對梁體性能的影響分析[D].北京交通大學(xué),2014.

[20]溫華杰,屈文俊.預(yù)應(yīng)力RPC—NC組合截面梁的非線性有限元分析[J].上海公路,2009,(3):45-49.

[21]廖莎,馬遠榮.活性粉末混凝土(RPC)預(yù)應(yīng)力疊合梁受彎性能研究[J].湖南大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版),2005,(1):57-62.

[22]朱智俊.活性粉末混凝土無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力疊合梁受彎性能分析及承載力計算[D].湘潭大學(xué),2012.

[23] Johnson R P. Composite structures of steel and concrete: beams, slabs, columns, and frames for buildings[M]. John Wiley & Sons, 2008.

[24] Bouazaoui L, Perrenot G, Delmas Y, et al. Experimental study of bonded steel concrete composite structures[J]. Journal of Constructional Steel Research, 2007,63(9):1268-1278.

[25] Spacone E, El-Tawil S. Nonlinear analysis of steel-concrete composite structures: State of the art[J]. JOURNAL OF STRUCTURAL ENGINEERING, 2004,130(2):159-168.

[26]肖赟.活性粉末混凝土（RPC）-鋼組合梁截面受彎全過程分析及優(yōu)化設(shè)計[D].北京交通大學(xué),2008.

[27]侯忠明.鋼—活性粉末混凝土簡支組合梁受力性能研究[D].北京交通大學(xué)橋梁與隧道工程,2007.

[28]吳學(xué)敏.活性粉末混凝土波紋鋼腹板組合箱梁的受力性能研究[D].北京交通大學(xué),2013.

[29]曾峰,鄒中權(quán),樂游.RPC-鋼組合梁有效寬度研究[J].湖南工程學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版）,2014,24(3):77-80.

[30]邵旭東,張哲,劉夢麟,等.正交異性鋼-RPC組合橋面板彎拉強度的實驗研究[J].湖南大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版),2012,(10):7-13.

[31]邵旭東,曹君輝,易篤韜,等.正交異性鋼板-薄層RPC組合橋面基本性能研究[J].中國公路學(xué)報,2012,(2)：40-45.

[32]周環(huán)宇.鋼—活性粉末混凝土（RPC）組合梁界面受剪分析[D].湖南大學(xué),2013.

[33] Suleiman M T, Vande Voort T, Sritharan S. Behavior of Driven Ultrahigh-Performance Concrete H-Piles Subjected to Vertical and Lateral Loadings[J]. JOURNAL OF GEOTECHNICAL AND GEOENVIRONMENTAL ENGINEERING, 2010,136(10):1403-1413.

[34] Cavill B, Chirgwin G. The world's first RPC road bridge at Shepherds Gully Creek, NSW: Austroads Bridge Conference, 5th, 2004, Hobart, Tasmania, Australia, 2004[C].

[35] Gunes O, Yesilmen S, Gunes B, et al. Use of UHPC in Bridge Structures: Material Modeling and Design[J]. Advances in Materials Science and Engineering, 2012,2012:1-12.

[36] Al-Abasi J S, Al-Saraj W K. Behavior of RC T-Beam Hollow and Solid Section with Reactive Powder Concrete under Pure Torsion[J]. Journal of Engineering and Development, 2015,19(2).

[37] Fortner B. Materials: FHWA Gives Superior Marks to Concrete Bridge Girder[J]. Civil Engineering—ASCE, 2001,71(10).

[38] Blais P Y, Couture M. Precast, prestressed pedestrian bridge - World's first reactive powder concrete structure[J]. PCI JOURNAL, 1999,44(5):60-71.

[39]彭艷周.鋼渣粉活性粉末混凝土組成、結(jié)構(gòu)與性能的研究[D].武漢理工大學(xué),2009.

[40] Candrlic V, Mandic A, Bleiziffer J. The largest concrete arch bridge designed of RPC200: 4th Symposium on Strait Crossing BERGEN, NORWAY, 2001[C].

[41] Owen W. Wiley Online Library[M]. 2005.

[42] Mazzacane P, Ricciotti R, Lamoureux G, et al. Roofing of the stade Jean Bouin in UHPFRC[J]. Newsletter, 2015.

[43] Musha H, Ohkuma H, Kitamura T. Innovative UFC structures in Japan[J]. Newsletter, 2015.

[44]賈方方.鋼筋與活性粉末混凝土粘結(jié)性能的試驗研究[D].北京交通大學(xué),2013.

[45] Gao R, Liu Z M, Zhang L Q, et al. Static properties of plain reactive powder concrete beams: Key Engineering Materials, 2005[C]. Trans Tech Publ.

TU375

A

2096-2789（2016）11-0003-05

國家自然科學(xué)基金項目（51622811），浙江省自然科學(xué)基金資助項目（LR16E080001）。

王淵（1970-），男，浙江杭州人，高級工程師，研究方向：市政道橋工程。