楊 杰，田新荊，盧雙龍

(國(guó)網(wǎng)湖北省電力公司電力科學(xué)研究院，湖北 武漢 430077)

110 MW無(wú)旁路循環(huán)流化床機(jī)組FCB試驗(yàn)鍋爐側(cè)控制策略

楊 杰，田新荊，盧雙龍

(國(guó)網(wǎng)湖北省電力公司電力科學(xué)研究院，湖北 武漢 430077)

針對(duì)印度尼西亞某110 MW無(wú)旁路循環(huán)流化床機(jī)組主要設(shè)計(jì)特點(diǎn)，進(jìn)行了100%負(fù)荷下的FCB試驗(yàn)。介紹了FCB試驗(yàn)鍋爐側(cè)的主要控制方法，分析了試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題，指出了原因并提出了解決辦法。結(jié)果表明：鍋爐側(cè)主要參數(shù)均達(dá)到要求，鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定，試驗(yàn)實(shí)現(xiàn)機(jī)組全過(guò)程無(wú)人為干預(yù)帶廠用電自動(dòng)運(yùn)行5 min后快速并網(wǎng)并恢復(fù)負(fù)荷，試驗(yàn)結(jié)果對(duì)鍋爐運(yùn)行及當(dāng)?shù)仉娋W(wǎng)穩(wěn)定有重要指導(dǎo)意義。

110 MW無(wú)旁路循環(huán)流化床機(jī)組；100%負(fù)荷FCB試驗(yàn)；鍋爐側(cè)控制策略

0 引言

印度尼西亞某電廠建設(shè)2臺(tái)110 MW燃煤循環(huán)流化床機(jī)組，該機(jī)組在啟動(dòng)調(diào)試期間成功進(jìn)行了100%負(fù)荷工況的FCB試驗(yàn)，本試驗(yàn)的要求為當(dāng)機(jī)組甩負(fù)荷后能自動(dòng)進(jìn)入小島運(yùn)行狀態(tài)，鍋爐不停爐，汽輪機(jī)維持3 000 r/min，發(fā)電機(jī)帶廠用電負(fù)荷運(yùn)行，當(dāng)外部電網(wǎng)具備條件后，機(jī)組快速并網(wǎng)并重新帶負(fù)荷正常運(yùn)行。由于該機(jī)組為當(dāng)?shù)刈畲笕萘堪l(fā)電機(jī)組，其FCB功能的實(shí)現(xiàn)對(duì)電網(wǎng)穩(wěn)定運(yùn)行及居民生活生產(chǎn)提供了可靠保障。本文針對(duì)該類型機(jī)組特點(diǎn)，對(duì)FCB試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題給出了解決方法。

1 設(shè)備簡(jiǎn)介

該機(jī)組鍋爐為中國(guó)東方電氣集團(tuán)東方鍋爐廠生產(chǎn)的DG430/9.81-Ⅱ1型循環(huán)流化床鍋爐。汽輪機(jī)采用中國(guó)東方電氣集團(tuán)東方汽輪機(jī)有限公司生產(chǎn)的N110-8.83雙缸、單軸、雙排汽、凝汽式汽輪機(jī)，額定蒸汽壓力8.83 MPa，額定蒸汽溫度535℃，主汽流量為430 t/h。發(fā)電機(jī)為中國(guó)東方電氣集團(tuán)東方電機(jī)有限公司生產(chǎn)的QF-110-2-13.8空冷汽輪發(fā)電機(jī)。

鍋爐共設(shè)有四臺(tái)給煤裝置，給煤裝置全部置于爐前，在前墻水冷壁下部收縮段沿寬度方向均勻布置。爐膛底部是由水冷壁管彎制圍成的水冷風(fēng)室，水冷風(fēng)室兩側(cè)布置有一次熱風(fēng)道，進(jìn)風(fēng)型式為從風(fēng)室兩側(cè)進(jìn)風(fēng)，經(jīng)一次風(fēng)空氣預(yù)熱器加熱后的熱風(fēng)從兩側(cè)墻進(jìn)入爐膛底部的水冷風(fēng)室，通過(guò)布置在布風(fēng)板上的風(fēng)帽使床料流化，并形成向上通過(guò)爐膛的氣固兩相流。經(jīng)二次風(fēng)空氣預(yù)熱器加熱后的熱二次風(fēng)直接經(jīng)爐膛下部前后墻的二次風(fēng)箱分二層送入爐膛。在尾部豎井中從上到下依次布置有高溫過(guò)熱器、低溫過(guò)熱器、鰭片管省煤器和管式空氣預(yù)熱器。過(guò)熱器系統(tǒng)中設(shè)有兩級(jí)噴水減溫器。鍋爐采用平衡通風(fēng)，壓力平衡點(diǎn)位于爐膛出口。

2 機(jī)組特性

在進(jìn)行FCB試驗(yàn)之前，該機(jī)組經(jīng)過(guò)多次啟停操作，并首先成功進(jìn)行了一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)、送風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)，通過(guò)對(duì)機(jī)組啟停以及RB試驗(yàn)的觀察，該機(jī)組具有以下特點(diǎn)。

（1）該機(jī)組汽機(jī)無(wú)高、低壓旁路系統(tǒng)，鍋爐僅配備一只20.23%BMCR容量的PCV閥，一只10%容量的電動(dòng)對(duì)空排氣閥以及4個(gè)彈簧安全閥(見(jiàn)表1)。

表1 安全閥整定壓力Tab.1 Safety valves setting pressure

鍋爐側(cè)沒(méi)有靈活可靠的控壓手段，一旦發(fā)生汽包壓力劇烈變化的情況，汽包壓力將很難得到及時(shí)有效的控制，更加無(wú)法維持汽包壓力穩(wěn)定，嚴(yán)重時(shí)可能引起汽包超壓。試驗(yàn)期間為了避免彈簧安全閥動(dòng)作，從而引起不必要的問(wèn)題，主要考慮PCV閥與對(duì)空排氣閥的控制策略。由于負(fù)荷劇烈變化引起的汽包壓力劇烈變化以及虛假水位的影響，對(duì)汽包水位的控制提出了極高的要求。

（2）鍋爐配備一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)各2臺(tái)，除一次風(fēng)機(jī)略有余量外，送風(fēng)機(jī)及引風(fēng)機(jī)均沒(méi)有調(diào)節(jié)余量，表現(xiàn)為當(dāng)機(jī)組帶100%負(fù)荷時(shí)，2臺(tái)一次風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉開(kāi)度約55%～65%，2臺(tái)送風(fēng)機(jī)和2臺(tái)引風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉開(kāi)度均達(dá)到100%。爐膛壓力劇烈變化時(shí)，該機(jī)組基本沒(méi)有調(diào)節(jié)余地。此外，兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)出力偏差大，在機(jī)組帶100%負(fù)荷時(shí)，B側(cè)風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉開(kāi)度65%時(shí)，A側(cè)風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉開(kāi)度僅需55%，兩側(cè)風(fēng)機(jī)電流就能保持一致。

（3）該循環(huán)流化床鍋爐配備4臺(tái)變頻調(diào)節(jié)皮帶稱重式給煤機(jī)，對(duì)入爐煤量調(diào)節(jié)靈活，入爐煤量統(tǒng)計(jì)精確可靠，其精度可達(dá)0.1 t/h，且調(diào)節(jié)反應(yīng)時(shí)間短，對(duì)FCB試驗(yàn)燃料量的控制提供了很大幫助。

（4）鍋爐配備3臺(tái)50%容量電動(dòng)給水泵，2臺(tái)投運(yùn)1臺(tái)備用，給水調(diào)節(jié)速度快，易于控制。

（5）鍋爐配備兩級(jí)減溫水，各減溫水門(mén)調(diào)節(jié)靈活，無(wú)內(nèi)漏，減溫水流量對(duì)主汽溫度影響迅速。

（6）流化床鍋爐相對(duì)于煤粉爐具有更大的蓄熱量，調(diào)整燃燒后，燃燒系統(tǒng)及主汽系統(tǒng)參數(shù)反應(yīng)相對(duì)煤粉爐存在滯后。但通過(guò)觀察，其蓄熱量對(duì)各主要參數(shù)的影響均在可接受的范圍內(nèi)，試驗(yàn)期間無(wú)需特別考慮各參數(shù)反應(yīng)滯后的影響。

（7）鍋爐燃燒印度尼西亞當(dāng)?shù)孛悍N，其工業(yè)分析見(jiàn)表2。

表2 煤的工業(yè)分析Tab.2 Industry analysis of the coal

可見(jiàn)設(shè)計(jì)煤種揮發(fā)分超過(guò)50%，燃煤極易燃燒。且由于循環(huán)流化床鍋爐的燃燒原理，只要避免床溫過(guò)低，試驗(yàn)期間基本不會(huì)發(fā)生鍋爐熄火的情況。

（8）印度尼西亞當(dāng)?shù)仉娋W(wǎng)容量小，且該機(jī)組為當(dāng)?shù)刈畲髥螜C(jī)裝機(jī)容量機(jī)組，F(xiàn)CB試驗(yàn)對(duì)當(dāng)?shù)仉娋W(wǎng)沖擊較大，對(duì)FCB功能的可靠性以及FCB試驗(yàn)的成功率提出了極高的要求。

3 FCB試驗(yàn)鍋爐側(cè)控制策略

該機(jī)組FCB試驗(yàn)的要求為：FCB試驗(yàn)觸發(fā)時(shí)，機(jī)組由110 MW滿負(fù)荷工況甩負(fù)荷至只帶約8 MW廠用電運(yùn)行，并全自動(dòng)運(yùn)行5 min，之后并網(wǎng)快速恢復(fù)負(fù)荷。期間鍋爐不停爐且各參數(shù)無(wú)明顯異常，汽輪機(jī)不超速并維持3 000 r/min，發(fā)電機(jī)帶廠用電負(fù)荷運(yùn)行。為了滿足上述要求，并結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)機(jī)組特性，鍋爐側(cè)采取了以下控制策略。

3.1 汽包壓力控制

FCB觸發(fā)時(shí)，由于汽機(jī)沒(méi)有旁路，試驗(yàn)開(kāi)始后主汽系統(tǒng)壓力必將急劇升高，試驗(yàn)后期由于輸入熱量的減少，主汽壓力會(huì)下降。鍋爐的泄壓手段為汽機(jī)側(cè)帶廠用電時(shí)部分蒸汽通流量、PCV閥與對(duì)空排氣閥通流量。不考慮彈簧安全閥開(kāi)啟，因?yàn)橐坏┌踩y開(kāi)啟，極有可能發(fā)生不能回座等后續(xù)問(wèn)題。

控制策略為：FCB一旦觸發(fā)，即DCS收到FCB已觸發(fā)信號(hào)的同時(shí)，由DCS控制直接開(kāi)啟PCV與對(duì)空排氣閥，其目的為抑制主汽壓力的快速上升。對(duì)空排氣閥開(kāi)啟后將保持開(kāi)啟狀態(tài)，直到運(yùn)行人員手動(dòng)關(guān)閉。同時(shí)為了避免試驗(yàn)后期壓力下降過(guò)快，PCV開(kāi)啟后，將由邏輯自動(dòng)控制開(kāi)啟與關(guān)閉，即系統(tǒng)壓力低于PCV開(kāi)啟時(shí)壓力0.5 MPa時(shí)，PCV將自動(dòng)關(guān)閉，否則將維持開(kāi)啟狀態(tài)。同時(shí)，鍋爐燃燒系統(tǒng)快速降低燃料量，配合控制汽包壓力。

通過(guò)上述手段的控制，汽包壓力由正常運(yùn)行時(shí)的9.31 MPa最高上升到10.27 MPa，試驗(yàn)結(jié)束時(shí)汽包壓力約為8.9 MPa，試驗(yàn)期間彈簧安全閥未動(dòng)，汽包壓力波動(dòng)在控制范圍內(nèi)（見(jiàn)圖1）。

圖1 甩負(fù)荷后汽包壓力曲線Fig.1 Curve of the boiler drum pressure and the load

3.2 燃燒系統(tǒng)控制

機(jī)組110 MW滿負(fù)荷時(shí)約耗煤80 t/h，試驗(yàn)時(shí)考慮到機(jī)組需要帶8 MW廠用電負(fù)荷自動(dòng)運(yùn)行5 min的要求，且床溫不能下降過(guò)快與過(guò)多的原因，通過(guò)在鍋爐啟動(dòng)期間觀察與總結(jié)，試驗(yàn)期間將總給煤量控制在約16 t/h。同時(shí)為了配合控制主汽系統(tǒng)壓力，總給煤量設(shè)計(jì)由80 t/h迅速降至16 t/h，中間無(wú)延時(shí)，同時(shí)為了維持床溫?zé)o偏差，試驗(yàn)期間4臺(tái)給煤機(jī)每臺(tái)出力約為4 t/h，見(jiàn)圖2。

通過(guò)對(duì)給煤量的控制，首先汽包壓力得到有效控制，未引起汽包超壓及彈簧安全門(mén)動(dòng)作的情況發(fā)生；其次，鍋爐床溫由滿負(fù)荷時(shí)910℃降至約724℃，由于當(dāng)?shù)孛悍N揮發(fā)分高且極易燃燒，該機(jī)組床溫高于500℃以上時(shí)鍋爐均可正常燃燒，溫降在合理范圍內(nèi)，鍋爐燃燒穩(wěn)定，帶廠用電自動(dòng)運(yùn)行5 min，鍋爐側(cè)各主要參數(shù)無(wú)異常情況發(fā)生，見(jiàn)圖3。

圖2 甩負(fù)荷后鍋爐給煤量曲線Fig.2 Curve of the coal consump and the load

圖3 甩負(fù)荷后鍋爐床溫曲線Fig.3 Curve of the bed temperature and the load

3.3 主蒸汽溫度控制

試驗(yàn)期間，由于負(fù)荷的快速減少引起主蒸汽流量快速減少，以及短時(shí)間內(nèi)鍋爐蓄熱量的影響，試驗(yàn)開(kāi)始階段主汽溫度的變化趨勢(shì)為先上升。試驗(yàn)后期由于燃料量大幅度減少引起輸入熱量大幅減少，主蒸汽溫度變化趨勢(shì)為快速下降。

經(jīng)過(guò)對(duì)鍋爐進(jìn)行變負(fù)荷試驗(yàn)的分析，試驗(yàn)開(kāi)始時(shí)為避免主汽溫度過(guò)快上升，在試驗(yàn)開(kāi)始后20 s內(nèi)一二級(jí)減溫水調(diào)門(mén)均處于“自動(dòng)”狀態(tài)，自動(dòng)調(diào)整控制主汽溫度即隨主汽溫度升高兩級(jí)減溫水調(diào)門(mén)自動(dòng)開(kāi)大，延時(shí)20 s后兩級(jí)減溫水調(diào)門(mén)完全關(guān)閉。由于一二級(jí)減溫水調(diào)門(mén)嚴(yán)密無(wú)內(nèi)漏，且該調(diào)門(mén)動(dòng)作快速、靈活，整個(gè)試驗(yàn)期間只對(duì)一二級(jí)減溫水調(diào)門(mén)進(jìn)行操作，而一二級(jí)減溫水關(guān)斷門(mén)開(kāi)關(guān)的動(dòng)作時(shí)間長(zhǎng)，不利于減溫水的快速調(diào)整，故其始終保持開(kāi)啟狀態(tài)。

在整個(gè)試驗(yàn)的5 min過(guò)程中，主汽溫度由正常運(yùn)行時(shí)的536℃最高上升至543℃，最低下降至525℃，均在合理范圍內(nèi)，未影響機(jī)組正常運(yùn)行。

3.4 煙風(fēng)系統(tǒng)控制

煙風(fēng)系統(tǒng)控制的原則為三項(xiàng)：維持爐膛壓力穩(wěn)定；避免床溫下降過(guò)快，維持床溫穩(wěn)定；保證鍋爐正常燃燒。FCB試驗(yàn)開(kāi)始時(shí)，需要快速減燃料，同時(shí)減少風(fēng)量，這樣才能避免試驗(yàn)前期鍋爐超溫超壓，同時(shí)燃料量與風(fēng)量的減少還要考慮試驗(yàn)后期避免鍋爐參數(shù)快速下降的問(wèn)題。

通過(guò)對(duì)鍋爐啟停操作以及一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)和送風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)的觀察，發(fā)現(xiàn)相對(duì)于二次風(fēng)來(lái)說(shuō)，一次風(fēng)量對(duì)爐膛壓力影響更大、更直接，一次風(fēng)量對(duì)床溫影響更大。因此，為了避免同時(shí)大幅度減少燃煤與風(fēng)量引起爐膛壓力劇烈惡化，本試驗(yàn)設(shè)計(jì)一次風(fēng)機(jī)在120 s內(nèi)進(jìn)口導(dǎo)葉由當(dāng)前開(kāi)度緩慢且均勻的減至45%，即A側(cè)一次風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉開(kāi)度由機(jī)組100%負(fù)荷工況時(shí)的55%降至45%，B側(cè)一次風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉開(kāi)度由65%降至45%，見(jiàn)圖4。通過(guò)采取上述方法，不僅避免了燃料與風(fēng)量同時(shí)減少引起爐膛壓力過(guò)低的風(fēng)險(xiǎn)，同時(shí)也避免了由于一次風(fēng)量過(guò)大引起床溫快速降低的問(wèn)題。此外，A、B側(cè)一次風(fēng)機(jī)45%的開(kāi)度也能滿足一次風(fēng)流量大于最低臨界流化風(fēng)量（75 000 m3/h）的要求，流化風(fēng)量由試驗(yàn)開(kāi)始時(shí)約245 000 m3/h降至最低84 000 m3/h，見(jiàn)圖5。

圖4 甩負(fù)荷后一次風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉動(dòng)作曲線Fig.4 Curve of the open angle of PAF and the load

圖5 甩負(fù)荷后流化風(fēng)量曲線Fig.5 Curve of the fluidized air flow and the load

由于送風(fēng)量對(duì)爐膛壓力和床溫的影響相對(duì)較小，本試驗(yàn)設(shè)計(jì)不對(duì)送風(fēng)機(jī)進(jìn)行調(diào)整，即試驗(yàn)開(kāi)始后送風(fēng)機(jī)維持當(dāng)前工況，風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉無(wú)操作。此方法減弱了由于總風(fēng)量的減少對(duì)爐膛負(fù)壓的影響，又為燃煤的充分燃燒提供了足夠的氧量，同時(shí)維持了一定的煙氣量，對(duì)避免試驗(yàn)后期主蒸汽溫度的快速降低提供了幫助。

該機(jī)組由于選型等原因?qū)е?臺(tái)引風(fēng)機(jī)沒(méi)有調(diào)節(jié)余量，即機(jī)組帶100%（110 MW）負(fù)荷時(shí)2臺(tái)引風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉開(kāi)度均達(dá)到100%，此外2臺(tái)引風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉在開(kāi)度超過(guò)80%以后，其基本沒(méi)有調(diào)節(jié)作用，即實(shí)際運(yùn)行中所說(shuō)的“20%空行程”。另外，引風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉為電動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)，其動(dòng)作時(shí)間稍長(zhǎng)，導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)導(dǎo)葉調(diào)整時(shí)間及靈活度受該電動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)限制。針對(duì)上述問(wèn)題，引風(fēng)機(jī)控制策略如下：（1）試驗(yàn)一旦開(kāi)始，快速自動(dòng)將引風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉關(guān)閉30%，使引風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉開(kāi)度小于80%，目的是快速使引風(fēng)機(jī)進(jìn)入有效工作區(qū)間，同時(shí)使引風(fēng)機(jī)對(duì)爐膛負(fù)壓“提前響應(yīng)”，從而避免導(dǎo)葉在“空行程”停留時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，進(jìn)而引起引風(fēng)機(jī)無(wú)法起到調(diào)節(jié)作用，錯(cuò)過(guò)最佳爐膛壓力調(diào)整時(shí)機(jī)；（2）本試驗(yàn)不可避免的會(huì)引起爐膛壓力快速且大幅度的下降，為了進(jìn)一步緩解爐膛壓力下降過(guò)快，在爐膛壓力低于-1 000 Pa時(shí)，引風(fēng)機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉將自動(dòng)再次快速關(guān)閉5%；（3）引風(fēng)機(jī)全程處于“自動(dòng)”狀態(tài)，通過(guò)對(duì)引風(fēng)機(jī)控制參數(shù)的調(diào)整，加快引風(fēng)機(jī)“自動(dòng)”的響應(yīng)速度，同時(shí)避免了風(fēng)機(jī)自動(dòng)調(diào)整時(shí)出現(xiàn)“發(fā)散”現(xiàn)象，也避免了試驗(yàn)期間風(fēng)機(jī)退出“自動(dòng)”狀態(tài)。

通過(guò)采取上述技術(shù)手段，爐膛壓力由正常運(yùn)行時(shí)的－33 Pa，最低下降至－1 718 Pa（跳機(jī)值為±2 500 Pa），爐膛負(fù)壓經(jīng)過(guò)幾次高低震蕩后趨于平穩(wěn)，各風(fēng)機(jī)振動(dòng)、溫度等參數(shù)運(yùn)行正常，主汽溫度、床溫等變化也在合理范圍之內(nèi)，見(jiàn)圖6。

圖6 甩負(fù)荷后引風(fēng)機(jī)開(kāi)度與爐膛負(fù)壓曲線Fig.6 Curve of the open angle of IDF and the furnace pressure

4 結(jié)論

針對(duì)該110 MW無(wú)旁路循環(huán)流化床機(jī)組主要設(shè)計(jì)特點(diǎn)，成功進(jìn)行了100%負(fù)荷下的FCB試驗(yàn)。本文主要介紹了FCB試驗(yàn)中鍋爐側(cè)汽包壓力、燃燒系統(tǒng)、主蒸汽系統(tǒng)、風(fēng)煙系統(tǒng)的主要控制策略，并對(duì)試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題作了分析，指出了原因并提出解決辦法。結(jié)果表明：通過(guò)采取本文所述控制策略，鍋爐側(cè)主要參數(shù)均達(dá)到試驗(yàn)要求，鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定，試驗(yàn)實(shí)現(xiàn)全過(guò)程無(wú)人為干預(yù)自動(dòng)運(yùn)行5 min后快速并網(wǎng)并恢復(fù)負(fù)荷的目的，試驗(yàn)結(jié)果對(duì)該鍋爐運(yùn)行及當(dāng)?shù)仉娋W(wǎng)穩(wěn)定有重要指導(dǎo)意義，并對(duì)同類型機(jī)組FCB試驗(yàn)具有借鑒意義。

Control Methods of FCB Test of 110 MW No Bypass System CFB Boiler

YANG Jie,TIAN Xinjing,LU Shuanglong
(State Grid Hubei Electric Power Research Institute,Wuhan Hubei 430077,China)

FCB test has been performed on the 110 MW no bypass system CFB boiler.The control methods of the boiler are introduced,and the problems are analyzed,the solutions are made about the problems.The results show that the main parameters of the boiler can meet the requirements of FCB test,and the boiler can operate stably,the unit of the power plant can operate 5 minutes auto?matically,and then the unit can connect to the grid and rise load quickly,these results are very helpful to the actual operations of the boiler.

110 MW no bypass system CFB boiler;FCB test of 100%load;control method of the boiler

TK229.66;TP273

A

1006-3986(2016)12-0038-05

10.19308/j.hep.2016.12.009

2016-11-20

楊 杰（1980），男，天津人，碩士，高級(jí)工程師。