孫立東,李 寧,劉 昊,胡 鉑,陳 雨

(攀鋼集團(tuán)成都鋼釩有限公司,四川成都610303)

核電站用無(wú)縫鋼管WB36CNl的外折缺陷控制

孫立東,李 寧,劉 昊,胡 鉑,陳 雨

(攀鋼集團(tuán)成都鋼釩有限公司,四川成都610303)

隨著我國(guó)核電站建設(shè)進(jìn)程的加快,核電用無(wú)縫鋼管日趨國(guó)產(chǎn)化,核電站常規(guī)島蒸汽/給水回路中應(yīng)用的WB36CNl無(wú)縫鋼管由于鋼種特性,熱軋過(guò)程中易產(chǎn)生外折缺陷?，F(xiàn)主要介紹該鋼種在508周期軋管機(jī)組熱軋過(guò)程中外折缺陷控制的難點(diǎn)及有效解決措施,通過(guò)三種工藝方案進(jìn)行小批量試制,從而得出最終結(jié)論。

WB36CNl無(wú)縫鋼管;508周期軋管;外折缺陷;工藝方案

1 引言

由于WB36CNl是含銅鋼種,在熱加工過(guò)程中產(chǎn)生“熱脆”現(xiàn)象,表現(xiàn)在軋后的鋼管表面上有魚(yú)鱗狀開(kāi)裂和外折等缺陷。為了解決此問(wèn)題,在工藝方案制訂時(shí)特別規(guī)定了加熱爐各段的加熱溫度及加熱時(shí)間,嚴(yán)格控制最高加熱溫度及最長(zhǎng)加熱時(shí)間,但由于現(xiàn)508周期軋管機(jī)組合同量少,品種規(guī)格多,軋制過(guò)程中不斷換孔型,導(dǎo)致WB36CN1的高溫段加熱時(shí)間很難控制,從而使得WB36CNl在周期軋管后外折缺陷頻繁出現(xiàn),難以控制。我們針對(duì)此問(wèn)題,進(jìn)行了工藝試驗(yàn),最終得出了WB36CNl外折缺陷控制有效結(jié)論。

2 WB36CNl熱軋工藝試驗(yàn)過(guò)程

2.1 生產(chǎn)工藝流程

?600mm電渣鋼→環(huán)形加熱爐加熱→桶形穿孔機(jī)穿孔→508周期軋管機(jī)軋制→熱處理→無(wú)損檢驗(yàn)→檢查→成品

2.2 熱軋加熱工藝方案設(shè)計(jì)

WB36CN1鋼成分中含有0.5%～0.8%的Cu元素,Cu的高溫熔點(diǎn)較其他常見(jiàn)合金元素低。在以往的生產(chǎn)過(guò)程中,WB36CN1鋼種出現(xiàn)過(guò)大量因溫度過(guò)高,出現(xiàn)鋼管外折缺陷的現(xiàn)象。為有效解決WB36CN1鋼種外折缺陷,采用?600mm電渣鋼,并針對(duì)性設(shè)計(jì)了3組試驗(yàn)方案進(jìn)行對(duì)比,具體見(jiàn)表1。

表1 ?600規(guī)格WB36CN1電渣鋼加熱制度優(yōu)化試驗(yàn)方案

整個(gè)實(shí)驗(yàn)過(guò)程全在大生產(chǎn)環(huán)境下完成,三種加熱方案,對(duì)比性較強(qiáng)。但B、C方案大幅度的降溫有可能出現(xiàn)一些反效果:(1)穿孔機(jī)負(fù)荷上升;(2)出現(xiàn)加熱不均造成的鋼管壁厚不均。

2.3 熱軋加熱工藝實(shí)施結(jié)果

A方案實(shí)施結(jié)果:采用與?600mm連鑄坯碳鋼相同的環(huán)形爐加熱制度生產(chǎn),試驗(yàn)生產(chǎn)29支,軋制規(guī)格為530×37.34;鋼坯通過(guò)加熱、穿孔兩個(gè)工序后,毛管外表面存在嚴(yán)重的大片魚(yú)鱗狀外折缺陷,見(jiàn)圖1。

B方案實(shí)施結(jié)果:在A方案基礎(chǔ)上,通過(guò)降低加熱段及均熱段溫度,試驗(yàn)生產(chǎn)9支,軋制規(guī)格同樣為530×37.34;鋼坯通過(guò)加熱、穿孔兩個(gè)工序后,毛管外表面全長(zhǎng)范圍內(nèi)出現(xiàn)魚(yú)鱗狀外折缺陷,見(jiàn)圖2。同時(shí)穿孔機(jī)負(fù)荷有所上升,但上升幅度不大;鋼管壁厚較均勻,未出現(xiàn)加熱不均影響的壁厚不均。

C方案實(shí)施結(jié)果:在B方案基礎(chǔ)上,降低預(yù)熱段加熱溫度約40℃,并同時(shí)繼續(xù)降低加熱段及均熱段溫度,同時(shí)適當(dāng)減少了高溫段加熱時(shí)間(詳細(xì)加熱制度見(jiàn)表2),試驗(yàn)生產(chǎn)15支,軋制規(guī)格同樣為530×37.34;鋼坯通過(guò)加熱、穿孔兩個(gè)工序后,僅毛管頭、尾兩端500mm～600mm范圍內(nèi)出現(xiàn)魚(yú)鱗狀外折缺陷,毛管中間無(wú)魚(yú)鱗狀外折缺陷。同時(shí)穿孔機(jī)負(fù)荷繼續(xù)有所上升,但上升幅度不大,在穿孔機(jī)可承受范圍之內(nèi);鋼管壁厚較均勻,未出現(xiàn)加熱不均導(dǎo)致的壁厚不均。

圖1 缺陷鋼管宏觀形貌

圖2 缺陷鋼管宏觀形貌(注圖為擴(kuò)制后鋼管的缺陷樣)

表2 工藝優(yōu)化后的WB36CN1鋼種環(huán)形爐加熱制度

3 WB36CNl外折缺陷分析

從圖1缺陷處取橫向金相試樣,經(jīng)磨制、拋光,顯微鏡下觀察發(fā)現(xiàn):缺陷深入基體的最大深度約為5.1毫米,尾部圓鈍見(jiàn)圖3,缺陷處無(wú)大型非金屬夾雜物。經(jīng)飽和苦味酸水溶液浸蝕后,顯示基體金相組織為貝氏體,缺陷旁側(cè)明顯脫碳,尾端分布著環(huán)包組織流線見(jiàn)圖4。

圖3 缺陷尾端形貌(100×)

圖4 缺陷尾端的環(huán)包流線(12.5×)

綜合缺陷宏觀形貌及微觀特征,判定該鋼管缺陷為軋制折疊。

在圖2缺陷處取縱向樣,經(jīng)磨制、拋光,顯微鏡下觀察發(fā)現(xiàn):缺陷深入基體的最大深度約為2.12毫米,尾部圓鈍,缺陷處無(wú)大型非金屬夾雜物見(jiàn)圖5。經(jīng)飽和苦味酸水溶液浸蝕后,顯示基體金相組織為貝氏體+鐵素體+珠光體,缺陷旁側(cè)明顯脫碳,其尾端分布著環(huán)包組織流線見(jiàn)圖6。綜合缺陷宏觀形貌及微觀特征,判定該鋼管缺陷為軋制折疊。

圖5 缺陷整體形貌(12.5×)

4 結(jié)論

通過(guò)以上三組試驗(yàn)對(duì)比,發(fā)現(xiàn)降低加熱溫度、減少高溫段加熱時(shí)間有利于改善WB36CN1鋼種鋼管表面質(zhì)量,減少外折缺陷。經(jīng)三次試驗(yàn)后,獲得了較合理的環(huán)形爐加熱制度,從而使WB36CN1批量外折缺陷得到有效控制。

[1] 郭元蓉,吳 紅,胡鉑.核電站常規(guī)島蒸汽/給水回路用無(wú)縫鋼管WB36CNl的研制[D].鋼管學(xué)會(huì)五屆五次年會(huì)·論文集一產(chǎn)品開(kāi)發(fā),2010.

The Outer Fold Defect Control of Seamless Steel Pipe WB36CNl for Nuclear Power Plant

SUN Li-dong,LI Ning,LIU Hao,HU Bo,CHEN Yu

(Pangang Group Chengdu Steel&Vanadium Co.,Ltd.,Chengdu 610303,Sichuan,China)

With the rapid process of nuclear power plant construction in China,more domesticmade seamless steel pipes for nuclear power have been applied.Because of the steel grade of seamless steel pipe WB36CNl used in the conventional island steam and water loop of nuclear power plant,it is easy to cause the outer fold defects during heat rolling.This article mainly introduces difficulties and effective control measures of fold defects of this type of steel pipe during 508 Pilger pipe mill process.Through three types of process plans for small batch trial,the final conclusions were made.

WB36CNl seamless steel pipe,508 Pilger pipe mill process,outer fold defect, process plan

1001-5108(2016)04-0053-03

TG335.71

B

孫立東,工程師,工藝技術(shù)員,主要從事鋼管生產(chǎn)工藝、技術(shù)、質(zhì)量工作。