徐紫薇，吉 超，陳 鵬，朱忠尹，張勇軍

（1.成都工貿(mào)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，四川成都611731；2.西南交通大學(xué)焊接實(shí)驗(yàn)室，四川成都630031）

Y25型轉(zhuǎn)向架多層多道的焊接變形數(shù)值模擬

徐紫薇1，吉 超1，陳 鵬2，朱忠尹2，張勇軍2

（1.成都工貿(mào)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，四川成都611731；2.西南交通大學(xué)焊接實(shí)驗(yàn)室，四川成都630031）

針對(duì)Y25型轉(zhuǎn)向架的焊接工藝特點(diǎn)，采用焊接數(shù)值模擬軟件SYSWELD，通過(guò)熱彈塑性有限元方法，對(duì)Y25型轉(zhuǎn)向架側(cè)梁進(jìn)行了熱彈塑性有限元模擬，得出了采用不同焊接方向時(shí)側(cè)梁的變形規(guī)律。結(jié)果表明，在幾種焊接方向下側(cè)梁發(fā)生的變形趨勢(shì)基本一致，但在不同的焊接方向下產(chǎn)生的角變形平均值變化率達(dá)到了7.82％，該變化率與選取的模擬方向有關(guān)；在不進(jìn)行對(duì)稱焊接的情況下，改變焊接方向不可能完全改變焊接變形的趨勢(shì)。

轉(zhuǎn)向架；多層多道焊；數(shù)值模擬

0 前言

Y25型轉(zhuǎn)向架是目前歐洲廣泛使用的標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)向架，采用一體式結(jié)構(gòu)，中部立板為單腹板結(jié)構(gòu)，質(zhì)量輕、韌性好。焊接Y25型轉(zhuǎn)向架時(shí)需采用規(guī)格不同、形狀不同的板材，對(duì)工藝要求很高。對(duì)于大型構(gòu)件的焊接變形模擬，許多研究者都提出了相對(duì)應(yīng)的算法，但因焊接過(guò)程中材料變化的復(fù)雜性導(dǎo)致了模擬計(jì)算不僅量大，而且不易收斂，所以目前對(duì)于焊接過(guò)程中材料變形的數(shù)值模擬沒(méi)有十分有效的方法來(lái)保證計(jì)算結(jié)果的精確度。此外，Y25型轉(zhuǎn)向架在生產(chǎn)過(guò)程中采用的多層多道焊接工藝較一般的焊接更為復(fù)雜。怎樣解決多層多道焊時(shí)，方向、順序以及工裝夾具等因素對(duì)焊接變形的影響，目前還沒(méi)有很好的方法。本研究針對(duì)Y25型轉(zhuǎn)向架焊接時(shí)的工藝特點(diǎn)，對(duì)其側(cè)梁在焊接過(guò)程中產(chǎn)生的變形進(jìn)行了模擬研究。

1 多道焊處理工藝

本研究在進(jìn)行側(cè)梁焊接變形的數(shù)值模擬時(shí)采取單元軟化法。單元軟化法就是在進(jìn)行數(shù)值模擬過(guò)

程中，焊縫區(qū)域加入填充金屬前，給焊縫全部單元的彈性模量賦一個(gè)極小的值，比熱容、線膨脹系數(shù)、熱導(dǎo)率也賦一個(gè)非常小的值。這樣在進(jìn)行金屬填充之前，最后的焊縫單元不能進(jìn)行熱傳導(dǎo)[1]。因此，焊接接頭部分的單元由彈性模量和熱傳導(dǎo)率等參數(shù)控制，這些單元不參與力學(xué)和熱學(xué)的計(jì)算過(guò)程，隨著焊接過(guò)程的進(jìn)行，焊道數(shù)逐漸增加，熱傳導(dǎo)率和彈性模量也漸漸恢復(fù)到正常值，構(gòu)件在焊接完成后的冷卻過(guò)程中賦予其常溫下的物理參數(shù)值然后進(jìn)行計(jì)算求解，焊縫狀態(tài)如圖1所示。

圖1 焊縫狀態(tài)

2 有限元模型

采用CO2氣體保護(hù)焊，焊接參數(shù)為：電流250～300 A，電壓26.5～28.5 V，氣體流量20 L/min。側(cè)梁結(jié)構(gòu)共有4條長(zhǎng)直焊縫，單條焊縫需經(jīng)過(guò)4道焊接而形成，每條焊道的分布及順序如圖2所示，左右焊道交替焊接。

圖2 焊道分布

Y25型轉(zhuǎn)向架的側(cè)梁包含上蓋板、下蓋板、腹板和4塊肋板，腹板板厚為16 mm，上蓋板和下蓋板的板厚均為12 mm，長(zhǎng)度3 000 mm。本次模擬采用SYSWELD軟件中的網(wǎng)格專用劃分工具對(duì)轉(zhuǎn)向架側(cè)梁進(jìn)行網(wǎng)格的劃分，網(wǎng)格劃分完成后的模型如圖3所示，SYSWELD軟件中的網(wǎng)格劃分采取實(shí)體網(wǎng)格劃分技術(shù)，側(cè)梁構(gòu)架的網(wǎng)格模型共有137 994個(gè)實(shí)體單元。

圖3 轉(zhuǎn)向架的網(wǎng)格模型

由于網(wǎng)格數(shù)較多，計(jì)算量較大，為了保證數(shù)值模擬計(jì)算的精度和效率，在對(duì)構(gòu)件進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí)采用了漸變網(wǎng)格——靠近焊縫區(qū)域和焊縫區(qū)域劃分的網(wǎng)格較小，遠(yuǎn)離焊縫區(qū)域采用較大的網(wǎng)格，即網(wǎng)格尺寸隨著離焊縫距離的增加而增大。這樣劃分網(wǎng)格的目的是施焊過(guò)程中的焊縫區(qū)域?qū)儆谧兓闹行膮^(qū)域，溫度變化明顯，溫度梯度較大，為了能更好地顯示焊接是溫度場(chǎng)的變化形態(tài)，采用較小的網(wǎng)格尺寸。但如果全部采用小尺寸網(wǎng)格，計(jì)算量將大大增加，因此，在遠(yuǎn)離焊縫區(qū)域，溫度場(chǎng)變化較小的區(qū)域采用較大的網(wǎng)格尺寸[2]。轉(zhuǎn)向架采用的約束如圖4所示。

圖4 轉(zhuǎn)向架的約束模型

3 材料化學(xué)成分及物理性能

Q345鋼的化學(xué)成分如表1所示。

表1 Q345化學(xué)成分％

Q345鋼的物理性能如圖5所示。

在焊接過(guò)程數(shù)值模擬中，如果焊縫區(qū)域溫度過(guò)

高會(huì)影響結(jié)果，降低模擬精度，因此一般將熱源溫度控制在稍高于材料熔點(diǎn)。

圖5 Q345鋼物理性能

4 數(shù)值分析及模擬

在施焊過(guò)程中，焊接熱源的不斷移動(dòng)引起工件在焊接過(guò)程中各個(gè)部分發(fā)生不同步的變形。為了獲得不同焊接方向下焊接構(gòu)件的變形規(guī)律，選取了五種典型焊接方向進(jìn)行數(shù)值模擬，如圖6所示。

圖6 五種不同焊接方向

所有焊接方向的焊道都是四層焊道，每條焊縫均是先焊第一層，接著焊接第二層、第三層、第四層。依照?qǐng)D6所示，焊接方向?yàn)閺淖蟮接?。方?和方向5都是以肋板為基準(zhǔn)，方向4是先向端部方向施焊，然后再向中間方向施焊。方向5是先向中間方向施焊，再向端部方向施焊。

采用方向1獲得的側(cè)梁變形數(shù)值模擬結(jié)果如圖7所示。

圖7 方向1最終變形云圖

側(cè)梁構(gòu)件的所有焊縫都帶坡口，在焊接過(guò)程中往焊縫中添加金屬時(shí)會(huì)產(chǎn)生塑性變形，變形的積累導(dǎo)致在y方向出現(xiàn)了較大的角變形量。x方向的變形主要匯集在上蓋板中部、兩肋板之間的部分。z方向變形量最大的部分是在上蓋板中部。x方向和z方向上的產(chǎn)生的變形都較小，大多都在1 mm內(nèi)。大角變形量最大的區(qū)域集中在上下蓋板兩個(gè)端部，然而在肋板和約束部分基本沒(méi)有角變形，整體也沒(méi)有彎曲變形，這主要是因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)中的腹板提高了變形的剛度。上述數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)際焊接生產(chǎn)過(guò)程中側(cè)梁構(gòu)件發(fā)生的變形一致，實(shí)際生產(chǎn)中檢測(cè)到的變形主要是翹曲，表現(xiàn)為上蓋板和下蓋板向內(nèi)側(cè)翹曲[3]。角變形是著重需要關(guān)注的變形。因此在評(píng)估變形時(shí)，主要對(duì)焊接過(guò)程中發(fā)生的角變形進(jìn)行了評(píng)估。

五種典型焊接方向下模擬得到的側(cè)梁左右端角變形以及平均角變形數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)如表2所示。

表2 不同焊接方向下的焊接變形

模擬五種典型焊接方向，分析表2的變形數(shù)據(jù)，在五種焊接方向下焊接過(guò)程中發(fā)生的平均角變形量變化百分比達(dá)到了7.82％。因此，焊接方向是影響角變形的重要因素之一。當(dāng)焊接結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜、焊縫數(shù)量多、分布不對(duì)稱的情況下，可以采用焊接數(shù)值仿真模擬，能較快地優(yōu)化現(xiàn)有的焊接工藝[4]。

由表2可知，方向4產(chǎn)生的角變形量較小，為五種方向中的最佳焊接方向；而采用方向1進(jìn)行焊接時(shí)產(chǎn)生的焊接角變形量較大，為五種焊接方向中最差的。

5 結(jié)論

（1）對(duì)五種典型焊接方向進(jìn)行了數(shù)值仿真模擬，五種方向下所產(chǎn)生的焊接角變形趨勢(shì)基本一致，但焊接方向不同平均角變形量也不同，相對(duì)角變形變化量達(dá)到7.82％，這與選取的焊接方向有關(guān)。

（2）在不采用對(duì)稱焊接的情況下，焊接方向不是焊接角變形的唯一影響因素。因此，通過(guò)調(diào)整焊接方向來(lái)降低焊接角變形量的效果有限。

[1]佘昌蓮.焊接結(jié)構(gòu)的殘余應(yīng)力研究[D].武漢：武漢理工大學(xué)，2006.

[2]Goldak J A.Error due to two dimensional approximation in heat transfer analysis of welding[J].Welding Journal，1993，72（9）：440-446.

[3]Y25型轉(zhuǎn)向架焊接構(gòu)架制造工藝[J].機(jī)車車輛工藝，2012，10（5）：18-20.

[4]蔡志鵬.大型結(jié)構(gòu)焊接變形數(shù)值模擬的研究與應(yīng)用[D].北京：清華大學(xué)，2001.

Welding deformation numerical simulation of multi-layer and multi-pass welding on Y25 type bogieon Y25 type bogie

XU Ziwei1，JI Chao1，CHEN Peng2，ZHU Zhongyin2，ZHANG Yongjun2
（1.Chengdu Industry and Trade College，Chengdu 611731，China；2.School of Materials Science and Engineering，Southwest Jiaotong University，Chengdu 610031，China）

Based on the multi-layer and multi-pass characteristics of Y25 type bogie，this paper uses the welding numerical simulation software SYSWELD，by means of thermal elastic-plastic finite element method，simulating on the side beam of Y25 type bogie，to get the influence rule of the welding deformation under different welding direction.The results show that，first，the welding deformation trend is essentially the same under the different kinds of simulated welding direction，which means the welding direction influences the welding deformation trend.The percentage of the average angular deformation under different direction reaches to 7.82％.Under the condition of not usingsymmetrywelds，the effect is limited bychangingthe direction ofweldingtoreduce weldingdeformation.

bogie；multi-layer and multi-pass welding；numerical simulation

TG404

A

1001－2303（2016）09－0114-04

10.7512/j.issn.1001-2303.2016.09.27

2016-07-09；

2016-09-03

徐紫薇（1989—），女，四川什邡人，在讀碩士，主要從事焊接數(shù)值模擬的研究工作。