何富銀

（成都天保重型裝備股份有限公司，四川成都610300）

焊后熱處理對(duì)ASTM A516M Grade485鋼GMAW焊接接頭硬度的影響

何富銀

（成都天保重型裝備股份有限公司，四川成都610300）

針對(duì)Muskrat Falls項(xiàng)目鏡板零件焊接接頭硬度的特殊要求，采用模擬產(chǎn)品的焊接熱處理工藝試件進(jìn)行焊接和熱處理工藝試驗(yàn)，經(jīng)焊后無(wú)損檢測(cè)、熱處理、理化試驗(yàn)、金相宏觀、微觀檢驗(yàn)和硬度測(cè)試，證明ASTM A516M Grade485鋼材采用熔化極混合氣體保護(hù)焊工藝，焊后采用合理的熱處理工藝方法，既能消除焊接殘余應(yīng)力，穩(wěn)定焊件尺寸，又能保證焊接接頭力學(xué)性能滿(mǎn)足焊接工藝評(píng)定的要求，保證焊接接頭（包括焊縫金屬、熱影響區(qū)和母材金屬）上任意兩點(diǎn)間的維氏硬度差不大于20 HV10的技術(shù)要求。經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證，選擇合理的焊接工藝參數(shù)和熱處理方法，能夠保證焊接接頭的性能滿(mǎn)足設(shè)計(jì)圖樣的技術(shù)要求。

焊后熱處理；ASTM A516M Grade485鋼；GMAW；焊接接頭；硬度

0　前言

鏡板是成都天保重型裝備股份公司承接的Muskrat Falls項(xiàng)目中水輪發(fā)電機(jī)上的重要零件，每個(gè)鏡板零件由4個(gè)板厚140 mm的1/4環(huán)板（外環(huán)直徑φ3735 mm，內(nèi)環(huán)直徑φ2 535 mm）拼焊而成，材料牌號(hào)為ASTM A516M Grade485鋼板。焊接應(yīng)符合ANDRITZ公司EI226QE02542標(biāo)準(zhǔn)的要求，鏡板表面缺陷按ANDRITZ公司EI6400-0006標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)收。為降低成本、提高效率、減小焊件變形，其拼焊接頭采用優(yōu)質(zhì)高效的熔化極氣體保護(hù)焊（GMAW）焊接；為減少飛濺、減少合金元素?zé)龘p、提高焊縫質(zhì)量、改善焊縫成形等，保護(hù)氣體采用φ（Ar）80％Ar+φ（CO2）20％混合氣體；為消除焊接殘余應(yīng)力，改善焊接接頭的組織和性能，需進(jìn)行焊后熱處理。

焊接工藝評(píng)定按ASME-Ⅸ卷標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行，焊接工藝評(píng)定、熱處理和性能測(cè)試過(guò)程由勞氏工業(yè)技術(shù)服務(wù)（上海）有限公司（Lloyd’s Register Industrial Technical Services（Shanghai）Co.，Ltd.）見(jiàn)證。焊后按ASME標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行100％VT+100％UT檢測(cè)，合格后進(jìn)行焊后熱處理；然后對(duì)焊接接頭表面進(jìn)行維氏硬度測(cè)試，符合設(shè)計(jì)圖樣規(guī)定后；再將焊件精加工并拋光至設(shè)計(jì)圖樣規(guī)定的尺寸精度，機(jī)械加工量距離焊件母材原始表面約12 mm，如圖1所示。精加工后，按圖1所示部位（距離焊件母材原始表面約12 mm的同一直線上）對(duì)每個(gè)焊接接頭（包括焊縫金屬、熱影響區(qū)和母材金屬）進(jìn)行維氏硬度測(cè)試。要求鏡板精加工后的焊接接頭上各區(qū)域的硬度均勻，測(cè)試區(qū)域包括每個(gè)焊接接頭的焊縫金屬、兩側(cè)熱影響區(qū)（HAZ）和兩側(cè)不小于6mm范圍內(nèi)的母材金屬，設(shè)計(jì)圖樣要求鏡板機(jī)械加工后的表面上任意兩測(cè)試點(diǎn)的維氏硬度差不超過(guò)20 HV10。

圖1　熱處理并精加工后硬度測(cè)試部位

采用模擬鏡板質(zhì)量技術(shù)要求的焊接熱處理工藝試件，依據(jù)模擬件的硬度、金相和力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果，探討焊后熱處理工藝對(duì)ASTM A516M Grade485鋼熔化極氣體保護(hù)焊焊接接頭維氏硬度的影響，重點(diǎn)分析焊接接頭中維氏硬度分布規(guī)律，證明在焊態(tài)（不進(jìn)行焊后熱處理）條件下焊接接頭維氏硬度達(dá)不到“任意兩點(diǎn)間的硬度差≤20 HV10”的技術(shù)要求。通過(guò)焊后熱處理可以明顯減小焊接接頭任意兩點(diǎn)的硬度差，當(dāng)采用合理的熱處理方法和工藝參數(shù)時(shí)，既能消除焊件殘余應(yīng)力、穩(wěn)定焊件尺寸、保證焊接接頭各區(qū)域（包括焊縫金屬、熱影響區(qū)和母材金屬）任意兩點(diǎn)間的維氏硬度差值不超過(guò)20HV10，又能保證焊接接頭的力學(xué)性能滿(mǎn)足焊接工藝評(píng)定的要求。

1　焊接工藝

1.1焊接接頭性能要求

鏡板的焊接工藝評(píng)定按ASME-Ⅸ卷標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行，拉伸、彎曲性能和沖擊韌性評(píng)定結(jié)果符合ASME-Ⅸ標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，并且必須保證焊接接頭上任意兩點(diǎn)間的維氏硬度差值不超過(guò)20 HV10的附加技術(shù)要求。評(píng)定和試驗(yàn)過(guò)程需要有國(guó)際資質(zhì)的第三方技術(shù)機(jī)構(gòu)見(jiàn)證，第三方技術(shù)機(jī)構(gòu)為L(zhǎng)loyd’s Register Industrial Technical Services（Shanghai）Co.，Ltd.。

1.2母材焊接性

鏡板材料選用美國(guó)ASTM A516M Grade485鋼，鋼材的供貨狀態(tài)為正火狀態(tài)。該鋼材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的化學(xué)成分：w（C）=0.27％～0.31％，w（Mn）=0.85％～1.20％，w（Si）=0.15％～0.40％，w（P）≤0.035％，w（S）≤0.035％。拉伸性能為：抗拉強(qiáng)度Rm=485～620 MPa，屈服強(qiáng)度ReL≥260 MPa，伸長(zhǎng)率大于等于21％（標(biāo)距50 mm）。ASTM A516M Grade485鋼材是對(duì)缺口韌性有較高要求的焊接壓力容器用碳素鋼板，其焊接性能總體較好，但當(dāng)焊接工藝不當(dāng)時(shí)，也存在著焊接熱影響區(qū)脆化、熱應(yīng)變脆化及產(chǎn)生焊接裂紋的危險(xiǎn)。焊接時(shí)熱影響區(qū)中被加熱到1 100℃以上的粗晶區(qū)及加熱溫度為700℃～800℃的不完全相變區(qū)是焊接接頭的兩個(gè)薄弱區(qū)。如果焊接熱輸入過(guò)大，粗晶區(qū)因晶粒嚴(yán)重長(zhǎng)大或出現(xiàn)魏氏組織等降低了韌性；如果焊接熱輸入過(guò)小，由于粗晶區(qū)組織中馬氏體比例增大也降低韌性。正火鋼焊接時(shí)粗晶區(qū)組織性能受焊接熱輸入的影響更為顯著。當(dāng)冷卻速度過(guò)快時(shí)，鋼的熱影響區(qū)粗晶區(qū)會(huì)生成馬氏體組織，硬度值較高；減小冷卻速度，可減少熱影響區(qū)粗晶區(qū)馬氏體數(shù)量，熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織為馬氏體+貝氏體混合組織，硬度值較前者低；當(dāng)冷卻速度較小時(shí)，熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織為貝氏體，或者貝氏體+鐵素體+珠光體的混合組織，硬度明顯降低。在焊接條件下，焊接接頭各區(qū)域處于不均勻的加熱和冷卻過(guò)程，因此，焊接接頭各區(qū)域的性能（包括硬度等）是不均勻的。

1.3焊接工藝選擇

1.3.1焊接方法選擇

ASTM A516M Grade485鋼材焊接性能總體良好，常用的焊條電弧焊、埋弧焊、鎢極氣體保護(hù)焊和熔化極氣體保護(hù)焊等方法都可用于該鋼材的焊接。在保證焊接質(zhì)量的前提下，為提高效率、降低成本、減小焊件變形、改善焊縫成形、提高電弧穩(wěn)定性、減少焊縫含氫量和焊接飛濺等，采用熔化極氣體保護(hù)焊，保護(hù)氣體選用φ（Ar）80％+φ（CO2）20％混合氣體，試件坡口采用X形坡口，雙面多層多道焊接。

1.3.2填充材料選擇

填充材料選擇應(yīng)根據(jù)鋼材的化學(xué)成分、接頭力學(xué)性能要求、結(jié)構(gòu)拘束程度（板厚和接頭形式）、焊件服役工況、焊后是否熱處理等因素綜合考慮。所選用的填充材料以焊縫金屬的力學(xué)性能及其他特殊性能（如硬度等）滿(mǎn)足焊件的使用要求為前提。由于鏡板焊縫需要按ASME-Ⅸ標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行焊接工藝評(píng)定，其拉伸性能、彎曲性能和沖擊韌性應(yīng)符合焊接工藝評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。另外，還應(yīng)保證焊接接頭各區(qū)域（包括焊縫金屬、熱影響區(qū)和母材）的維氏硬度滿(mǎn)足焊件服役工況（焊接接頭上的任意兩點(diǎn)硬度差不大于20HV10）的技術(shù)要求。綜合以上因素，填充材料適宜選用AWS標(biāo)準(zhǔn)A5.18中的ER70S-6實(shí)心焊絲。

1.3.3試件制備

試件材料選用與產(chǎn)品相同材質(zhì)的ASTM A516M Grade485鋼板，尺寸δ40mm×（150+150）mm×450mm，采用X形坡口，雙面全熔透焊接。

1.3.4焊接工藝參數(shù)

確定焊接工藝參數(shù)時(shí)，應(yīng)優(yōu)先保證焊接接頭的拉伸、彎曲性能和沖擊韌性，金相和維氏硬度滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求，同時(shí)考慮生產(chǎn)效率和產(chǎn)品焊接的實(shí)際條件，使用的焊接工藝參數(shù)如表1所示。

表1　焊接工藝參數(shù)

1.3.5焊后外觀及無(wú)損檢測(cè)

焊后按ASME標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行100％VT+100％UT檢驗(yàn)，結(jié)果為合格。

2　焊后熱處理工藝及性能測(cè)試

為驗(yàn)證并準(zhǔn)確掌握焊接接頭在不同熱處理狀態(tài)下的維氏硬度分布規(guī)律，排除焊接工藝和操作因素的影響，試件由同一名焊工，在同一個(gè)試件上采用相同的焊接方法和工藝參數(shù)施焊，制備三組維氏硬度測(cè)試試樣和金相宏觀、微觀檢驗(yàn)試樣和硬度測(cè)試試樣，共有四種熱處理狀態(tài)：焊態(tài)（AW）、590℃/ 2 h消應(yīng)力熱處理、640℃/2h消應(yīng)力熱處理和920℃/ 1 h正火處理+590℃/2 h回火熱處理。依據(jù)測(cè)試結(jié)果為制定鏡板焊后熱處理工藝提供技術(shù)支持。

2.1試樣制備

硬度試樣分為三組，每組試樣包括1個(gè)焊態(tài)試樣和1個(gè)焊后熱處理試樣。其中每組中的焊后熱處理試樣的熱處理狀態(tài)不相同，A1-1、A2-1、A3-1為焊態(tài)（AW）；A1-2為590℃/2 h消應(yīng)力熱處理；A2-2為640℃/2h消應(yīng)力熱處理；A3-2為920℃/1h正火處理+590℃/2 h回火熱處理。具體如表2所示。

2.2試樣的截取位置

試樣的截取位置如圖2所示，工藝評(píng)定取樣包括：拉伸試樣2件、側(cè)彎試樣4件、沖擊試樣6件（焊縫金屬和熱影響區(qū)各3件）、三種熱處理狀態(tài)試件的金相宏觀和微觀試樣各1件。熱處理狀態(tài)為920℃/1 h正火處理+590℃/2 h回火熱處理。

表2　試樣的焊后熱處理維氏硬度試樣分組

圖2　試樣的截取位置

2.3試樣硬度測(cè)試區(qū)域

維氏硬度測(cè)試區(qū)域?yàn)槊總€(gè)焊接接頭試樣距焊縫兩側(cè)邊緣30mm內(nèi)，測(cè)試點(diǎn)距試樣原始表面12mm的同一直線上；每排測(cè)定焊縫金屬、兩側(cè)熱影響區(qū)和兩側(cè)母材，且每個(gè)區(qū)域測(cè)定的點(diǎn)數(shù)不少于3點(diǎn)，測(cè)試點(diǎn)之間的間距不超過(guò)3 mm（熱影響區(qū)減小測(cè)定密度或在熱影響區(qū)范圍內(nèi)增加測(cè)試點(diǎn)數(shù)）。為增加測(cè)量數(shù)據(jù)的可靠性，每個(gè)試樣母材的測(cè)試范圍由距焊縫邊緣6mm增加到30 mm，并且每個(gè)試樣同一截面上測(cè)定兩排（比要求的測(cè)定一排增加了一倍）。試驗(yàn)測(cè)試部位示意如圖3所示；每個(gè)硬度試樣硬度測(cè)試點(diǎn)編號(hào)如圖4所示（圖4中各區(qū)域測(cè)試點(diǎn)編號(hào)為：測(cè)試點(diǎn)1～10、21～30、31～40、51～60為母材區(qū)，14～ 17、44～47為焊縫金屬區(qū)，11～13、18～20、41～43、48～ 50為熱影響區(qū)），實(shí)際測(cè)試的試樣如圖5所示（試樣A1-1與A1-2、試樣A2-1與A2-2、試樣A3-1與A3-2的硬度測(cè)試面分別為同一切口的兩個(gè)側(cè)面）。

圖3　試樣維氏硬度要求的測(cè)試部位

圖4　硬度試樣硬度測(cè)試點(diǎn)編號(hào)

圖5　維氏硬度測(cè)試試樣

2.4測(cè)試結(jié)果

2.4.1工藝評(píng)定試樣

熱處理狀態(tài)為920℃/1 h正火處理+590℃/2 h回火熱處理，理化檢驗(yàn)結(jié)果如表3所示。

表3　工藝評(píng)定理化檢驗(yàn)結(jié)果

2.4.2試樣的維氏硬度測(cè)試結(jié)果

（1）試樣的維氏硬度測(cè)試結(jié)果如表4所示。

（2）各種熱處理狀態(tài)試樣的維氏硬度分布如圖6～圖11所示（硬度單位：HV10）。

2.4.3金相檢驗(yàn)結(jié)果

（1）金相宏觀檢驗(yàn)結(jié)果。三種熱處理狀態(tài)試樣的金相宏觀檢驗(yàn)結(jié)果均無(wú)缺陷。

（2）金相微觀檢驗(yàn)結(jié)果。三種熱處理狀態(tài)試樣的金相微觀檢驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖12～圖14（圖12熱處理狀態(tài)為焊后經(jīng)590℃/2 h熱處理，圖13熱處理狀態(tài)為焊后經(jīng)640℃/2 h熱處理，圖14熱處理狀態(tài)為焊后經(jīng)920℃/1 h+590℃/2 h熱處理）。

2.5焊后熱處理工藝與接頭硬度的關(guān)系

根據(jù)表4和圖6～圖11的硬度測(cè)試結(jié)果，并結(jié)合金相微觀檢驗(yàn)情況可知，焊接接頭中焊縫區(qū)、熱影響區(qū)和母材區(qū)的HV10硬度與試樣的熱處理狀態(tài)存在以下關(guān)系。

表4　試樣的維氏硬度測(cè)試結(jié)果

圖6　A1-1、A1-2正面硬度測(cè)試

圖7　A1-1、A1-2背面硬度測(cè)試

圖8　A2-1、A2-2正面硬度測(cè)試

圖9　A2-1、A2-2背面硬度測(cè)試

圖10　A3-1、A3-2正面硬度測(cè)試

圖11　A3-1、A3-2背面硬度測(cè)試

（1）試樣在焊態(tài)AW（不經(jīng)焊后熱處理）條件下，會(huì)形成組織和性能極不均勻的焊接熱影響區(qū)。熱影響區(qū)的組織和性能變化很大程度上取決于母材本身在不同加熱和冷卻條件下的物理冶金特點(diǎn)。當(dāng)冷卻速度過(guò)快時(shí)，鋼的熱影響區(qū)粗晶區(qū)金屬會(huì)生成馬氏體組織，硬度值較高。從表4和圖6～圖11的測(cè)試結(jié)果可知，硬度最高點(diǎn)出現(xiàn)在熱影響區(qū)中，在試樣同截面上HV10硬度最大差值達(dá)91 HV10，不能滿(mǎn)足設(shè)計(jì)圖樣提出的任意兩點(diǎn)硬度差小于等于20 HV10的技術(shù)要求。

（2）試樣經(jīng)590℃/2 h焊后熱處理后，焊接接頭的組織和性能雖然比焊態(tài)均勻，維氏硬度也有所降低。由圖12可知，其焊縫、熔合線、熱影響區(qū)的晶粒及組織遠(yuǎn)不如母材金屬細(xì)小、均勻，其硬度分布仍然存在較大差異。從表4、圖6、圖7（試樣編號(hào)A1-2）的測(cè)試結(jié)果可以看出，試樣經(jīng)590℃/2 h焊后熱處理后，母材金屬的硬度略有下降，而焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的平均硬度水平有明顯降低，在試樣同截面（包括焊縫區(qū)、熱影響區(qū)和母材金屬）上HV10硬度最大差值下降到57 HV10。

（3）將試件焊后熱處理溫度提高到640℃/2 h后，從表4、圖8、圖9（試樣編號(hào)A2-2）的測(cè)試結(jié)果可知，在試樣焊接接頭同截面上的HV10硬度差會(huì)進(jìn)一步下降，最大差值下降到47 HV10硬度。維氏硬度差值仍不能滿(mǎn)足設(shè)計(jì)圖樣規(guī)定的任意兩點(diǎn)硬度差小于等于20 HV10的技術(shù)要求。這是因?yàn)殡m然隨著回火溫度的提高，其硬度逐漸下降，由圖13可知，回火溫度提高后，其焊縫、熔合線、熱影響區(qū)的晶粒及組織仍然不如母材金屬細(xì)小、均勻，其硬度分布必然存在不均勻性。

圖12　A1-2試樣金相微觀組織（590℃/2h熱處理，160×）

圖13　A2-2試樣金相微觀組織（焊后640℃/2h熱處理，160×）

圖14　A3-2試樣金相微觀組織（920℃/1 h+590℃/2 h熱處理，160×）

（4）試樣經(jīng)920℃/1 h+590℃/2 h狀態(tài)（即焊后正火加回火）熱處理后，由圖14可知，焊接接頭經(jīng)正火后，其焊縫及熱影響區(qū)的過(guò)熱晶粒得到細(xì)化，正火的珠光體組織比消應(yīng)力狀態(tài)的珠光體組織的片層間距小，焊縫、熔合線和熱影響區(qū)的組織與母材的組織基本相同，正火后再回火既能明顯降低組織應(yīng)力、穩(wěn)定尺寸，又能明顯改善組織和性能（特別是硬度）。因此，焊件經(jīng)正火加回火后，其組織和性能更加均勻，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的平均硬度進(jìn)一步下降，并與母材金屬趨于一致。從表4、圖10、圖11中（試樣編號(hào)A3-2）的測(cè)試結(jié)果可以看出，在同一截面上的焊縫、熱影響區(qū)和母材金屬上任意兩點(diǎn)的HV10硬度差減小到14 HV10，完全滿(mǎn)足設(shè)計(jì)圖樣規(guī)定的小于等于20 HV10的技術(shù)要求。

3　結(jié)論

（1）對(duì)于ASTM A516M Grade485鋼材熔化極氣體保護(hù)焊焊接接頭，在焊態(tài)（不經(jīng)焊后熱處理）條件下，焊接接頭同一截面上的焊縫、熱影響區(qū)和母材金屬中任意兩點(diǎn)的HV10硬度差達(dá)91HV10，不能滿(mǎn)足設(shè)計(jì)圖樣規(guī)定的小于等于20 HV10的技術(shù)要求。

（2）試樣經(jīng)590℃/2 h焊后熱處理后，母材金屬的硬度略有下降，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的平均硬度明顯降低，在試樣焊接接頭同截面上（包括焊縫區(qū)、熱影響區(qū)和母材金屬）任意兩點(diǎn)的HV10硬度差明顯減小。將焊件焊后熱處理溫度提高到640℃/2 h后，在試樣同截面上的HV10硬度差會(huì)進(jìn)一步下降。因此，隨著焊后熱處理溫度的提高，焊接接頭任意兩點(diǎn)間的維氏硬度差減小，但仍不能滿(mǎn)足任意兩點(diǎn)維氏硬度差小于等于20 HV10的技術(shù)要求。

（3）試樣經(jīng)920℃/1 h+590℃/2 h狀態(tài)（即焊后正火加回火熱處理）時(shí)，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的平均硬度進(jìn)一步下降；焊接接頭中的晶粒得到細(xì)化，組織和性能更加均勻，在試樣同截面上（包括焊縫區(qū)、熱影響區(qū)和母材金屬）任意兩點(diǎn)間的HV10硬度最大差值減小到小于14 HV10內(nèi)，完全滿(mǎn)足設(shè)計(jì)圖樣小于等于20 HV10的技術(shù)要求。工藝評(píng)定的各項(xiàng)力學(xué)性能指標(biāo)也完全符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。實(shí)踐證明，對(duì)于ASTM A516M Grade485鋼材，采用熔化極氣體保護(hù)焊，焊后經(jīng)920℃/1 h+590℃/2 h（即焊后正火加回火熱處理）熱處理工藝，焊接接頭的維氏硬度差完全能控制在20 HV10以?xún)?nèi)，并且焊接工藝評(píng)定結(jié)果符合ASME-Ⅸ標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。若將該焊接和熱處理工藝應(yīng)用于產(chǎn)品時(shí)，能夠保證鏡板零件焊接接頭的力學(xué)性能和維氏硬度差達(dá)到設(shè)計(jì)圖樣的技術(shù)要求。

[1]中國(guó)機(jī)械工程學(xué)會(huì)焊接學(xué)會(huì).《焊接手冊(cè)》（第2卷）.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2014.

[2]ASME鍋爐及壓力容器規(guī)范第Ⅸ卷《焊接和釬接評(píng)定》[M].北京：中國(guó)石化出版社，2010.

Impact of PWHT on weld joint hardness of ASTM A516M Grade485 steel in GMAW

HE Fuyin
（Chengdu Tianbao Heavy Industry Co.，Ltd.，Chengdu 610300，China）

The mirror plate in Muskrat Falls project has very rigorous requirement on the hardness of welding joints.Using simulated product welding heat treatment process of specimen for welding and heat treatment process tests,through NDE，PWHT,physical and chemical test，macroscopic,micro metallographic examination and hardness test,prove that ASTM A516M Grade485 steel by melting mixed gas protection welding,adopting reasonable heat treatment method after welding,which can eliminate the welding residual stress,stabilize theweldment size,and can guarantee the weld mechanical properties meet the requirements of welding procedure qualification,the Vickers hardness distinction at any two points located in the weld，HAZ and base material does not exceed 20 HV10.By experimentation,when the determined method of welding and heat treatment process and technological parameters is reasonable,can guarantee the performance of the welded joint to satisfy the requirements of the design pattern.

post weld heat treatment；ASTM A516M Grade485 steel；GMAW；welding joints；hardness

TG441.8

A

1001－2303（2016）04－0059-08

10.7512/j.issn.1001-2303.2016.04.13

2014-12-04；

2015-02-03

何富銀（1964—），男，四川遂寧人，焊接工程師，主要從事焊接及熱處理工藝工作。