史春景，鄧炬鋒，郝永平，劉雙杰

（沈陽理工大學 CAD/CAM技術(shù)研究與開發(fā)中心，沈陽 110159）

數(shù)字信號處理

微機電執(zhí)行器的設(shè)計與分析

史春景，鄧炬鋒，郝永平，劉雙杰

（沈陽理工大學 CAD/CAM技術(shù)研究與開發(fā)中心，沈陽 110159）

基于發(fā)射過程引信保險機構(gòu)的工作原理，設(shè)計一種應(yīng)用雙環(huán)境力下的MEMS保險機構(gòu)。在后坐力和離心力作用下，建立相應(yīng)的動力學模型，研究了影響保險機構(gòu)工作的因素。應(yīng)用ADAMS軟件，對MEMS保險機構(gòu)進行動力學仿真分析，得到相應(yīng)的運動曲線。計算結(jié)果表明，后坐滑塊能夠在后坐環(huán)境下可靠執(zhí)行動作并運動到位，離心滑塊能夠在在離心環(huán)境、延時電路和拔銷器的配合下達到設(shè)計要求的延時時間并能夠可靠運動到位，并且離心滑塊的閉鎖機構(gòu)是合理的。同時安全保險機構(gòu)在勤務(wù)處理時是安全可靠的。

引信；MEMS；環(huán)境力；動力學模型；動力學分析；可靠；合理性

0　引言

在國防現(xiàn)代化的進程中，武器逐步向微型化、智能化的方向發(fā)展，這就促使引信正在向靈巧化、智能化、小型化的方向發(fā)展[1]。針對引信MEMS的小型化，需要突破高可靠性的安全保險機構(gòu)的設(shè)計[2]。早期雙環(huán)境下的MEMS引信安全保險裝置是在1998年Charles H Robinson發(fā)表的美國專利提出的[3]。在此基礎(chǔ)上Charles H Robinson提出了新的改進結(jié)構(gòu)。這也推動者國內(nèi)安全保險機構(gòu)的發(fā)展，張繼桃提出單環(huán)境下的安全保險機構(gòu)[4]。這些機構(gòu)為進一步的研究尊定了基礎(chǔ)。隨著鐘表延時機構(gòu)的加工成本和工藝難度，本文提出一種雙環(huán)境下的鎳制MEMS保險機構(gòu)，用延時電路和拔銷器代替鐘表延時機構(gòu)[5]。同時與單環(huán)境下的安全保險機構(gòu)相比，具有更加可靠性和安全性的特點。這不僅為以后MEMS執(zhí)行器理論的研究和應(yīng)用提供參考依據(jù)，同時也為MEMS執(zhí)行器在引信方面的應(yīng)用奠定了一定的基礎(chǔ)。

1　機構(gòu)基本工作原理

保險機構(gòu)的整體結(jié)構(gòu)，如圖1所示。彈丸受發(fā)射藥燃燒產(chǎn)生火藥氣體的作用，從而產(chǎn)生極大的加速度，使安保機構(gòu)受到后坐力的作用。在后坐力的作用下，后坐滑塊平行于彈軸向下運動并使鎖頭鎖死在基板底端。在彈丸做直線運動時，使彈丸旋轉(zhuǎn)，從而產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)加速度，使安保機構(gòu)產(chǎn)生離心力，轉(zhuǎn)銷在離心力的作用下解除對離心滑塊的限制。當彈丸出炮口之后，激活延時電路，延時電路控制拔銷器，使拔銷器解除對離心滑塊的限制。離心滑塊在離心力的作用下運動到如圖1所示基板右端的鎖槽。最后，離心滑塊激活傳爆序列，實現(xiàn)執(zhí)行器的功能。這樣一系列動作的完成，實現(xiàn)對執(zhí)行器的設(shè)計。

圖1　保險機構(gòu)

2　系統(tǒng)運動學分析

2.1后坐滑塊的運動分析

為了找到影響后坐滑塊運動的各個相關(guān)因素，對后坐機構(gòu)進行力學分析，如圖2所示。

圖2　后坐滑塊的受力分析

S型懸臂梁豎直方向彈性系數(shù)系數(shù)計算公式如下[6]：

其中E為懸臂梁使用材料的彈性模量，b為懸臂梁線寬，h為懸臂梁厚度，R為懸臂梁彎曲半徑，L為懸臂梁線長，p為單元數(shù)。

由圖2的受力分析和動能定理，可得：

其中m為后坐滑塊的質(zhì)量，F(xiàn)S為后坐力，G后坐滑塊的重力，F(xiàn)3為左側(cè)蛇形齒齒頂對后坐滑塊側(cè)壁的正壓力，F(xiàn)4為右側(cè)蛇形槽齒頂對后坐滑塊側(cè)壁的正壓力，F(xiàn)1為右側(cè)蛇形齒對右側(cè)后坐滑塊齒面的正壓力，F(xiàn)2為左側(cè)蛇形齒對左側(cè)后坐滑塊齒面的正壓力，y0為S型懸臂梁預拉的位移，μ為后坐滑塊與基板的摩擦系數(shù)，θ為蛇形齒齒頂角的一半，l為鎖頭沒有碰撞鎖槽前后坐滑相對基板塊移動的豎直位移，L0為蛇形齒齒頂與后坐滑塊側(cè)壁相互摩擦時后坐滑塊相對基板移動的豎直位移，n為單側(cè)蛇形齒的的個數(shù)；L1為左側(cè)蛇形齒中一個齒的齒邊與后坐滑塊相互作用的長度，L2為右側(cè)蛇形齒中一個齒的齒邊與后坐滑塊相互作用的長度，v為鎖頭沒有碰撞鎖槽前的速度。

后坐滑塊能否按預期完成任務(wù)主要取決于實際速度的大小。由式(2)知，K、L1、L2、θ和n的大小決定著速度的大小。S型懸臂梁豎直方向彈性系數(shù)系數(shù)計算公式的分析[7]可知，線寬b主要決定著彈性系數(shù)的大小。通過減小線寬b，減小彈性系數(shù)，進而可以實現(xiàn)較大的速度，確保后坐滑塊能夠運動到位，實現(xiàn)解除對隔爆板的限制。同時L1、L2、θ和n的大小也決定著后坐滑塊的速度，而L1、L2、θ和n是由蛇形齒決定的。因此，合理的選擇蛇形齒參數(shù)和線寬b，有利于后坐滑塊運動到位。

在ADAMS中，由式(1)調(diào)節(jié)S型懸臂梁的彈性系數(shù)K=1.022×10-3N/mm，預拉力5.13×10-4N，設(shè)置設(shè)計參數(shù)后坐加速度1500g，轉(zhuǎn)速20r/s。進行系統(tǒng)部分中后坐滑塊的仿真，仿真時間設(shè)置100ms，得到后坐滑塊運動的位移—時間曲線如圖3所示。

圖3　后坐滑塊的位移-時間曲線

由圖3可知，隨著時間的增大，后坐滑塊的位移先減小后增大，增大到一定值后成為一恒定常數(shù)。同時后坐滑塊運動到底部時，所需時間為2.8ms。說明后坐滑塊能夠運動到位。由圖3和式(2)可知，后坐力較大時，后坐滑塊向下運動，一直運動到鎖槽底部，一定時間以后，隨著后坐力的減小，S型懸臂梁的拉力大于后坐力，S型懸臂梁回拉，后坐滑塊位移增大，實現(xiàn)閉鎖機構(gòu)閉合。圖3驗證了式(2)的合理性，也驗證了后坐滑塊和閉鎖機構(gòu)設(shè)計的合理性。

2.2離心滑塊的運動分析

轉(zhuǎn)銷和離心滑塊開始工作時，轉(zhuǎn)銷和離心滑塊的受力情況如圖4和圖5所示。

圖4　轉(zhuǎn)銷的受力分析

圖5　離心滑塊的受力分析

由離心滑塊受到的離心力F1，轉(zhuǎn)銷受到的離心力F2，可得到式(5)和式(6)。

其中m1為離心滑塊的質(zhì)量，m2為轉(zhuǎn)銷的質(zhì)量，r1為離心滑塊的質(zhì)心與彈軸水平方向的距離，r2為轉(zhuǎn)銷的質(zhì)心與彈軸水平方向的距離，IC為轉(zhuǎn)銷的轉(zhuǎn)動慣量，r3為轉(zhuǎn)銷質(zhì)心到轉(zhuǎn)銷轉(zhuǎn)軸的豎直距離，r4為轉(zhuǎn)銷質(zhì)心到轉(zhuǎn)銷轉(zhuǎn)軸的水平距離，F(xiàn)f為離心滑塊受到基板的摩擦力，F(xiàn)3為離心滑塊受到轉(zhuǎn)銷的阻力。

當彈軸在轉(zhuǎn)銷質(zhì)心左側(cè)時，轉(zhuǎn)銷受到的離心力方向與圖4相反，故轉(zhuǎn)銷在重力和離心力的作用下會發(fā)生回復。當彈軸在離心滑塊質(zhì)心右側(cè)時，離心滑塊受到的離心力方向與圖5相反，故離心滑塊不會運動到位。由圖5和圖6的受力分析可知，當彈軸在轉(zhuǎn)銷質(zhì)心和離心滑塊質(zhì)心之間時，可能會滿足轉(zhuǎn)銷不回復和離心滑塊運動到位。轉(zhuǎn)銷運動到位并不發(fā)生回復，離心滑塊運動到位是機構(gòu)可靠工作的前提，而轉(zhuǎn)銷和離心滑塊能否按預期完成任務(wù)主要取決于其轉(zhuǎn)銷的角加速度和離心滑塊運動的加速度。根據(jù)式(3)～式(6)可知，r1和r2越大，轉(zhuǎn)銷的角加速度越大，離心滑塊的加速度越大，轉(zhuǎn)銷越不容易回復，轉(zhuǎn)銷和離心滑塊越容易運動到位。綜上可得，彈軸位置在轉(zhuǎn)銷質(zhì)心和離心滑塊質(zhì)心之間，同時合理的彈軸位置有利于轉(zhuǎn)銷不發(fā)生回復，有利于轉(zhuǎn)銷和離心滑塊能夠運動到位。

為了實現(xiàn)離心滑塊的運動，還必須解除拔銷器對離心滑塊的限制。拔銷器的控制是需要電流的激活才能使拔銷器拔出，這就需要電路來激活拔銷器。但是激活拔銷器的具體時間是至關(guān)重要的。這就通過加速度計來識別后坐加速度，在達到預定的加速度值后激活后續(xù)電路。如圖6所示為加速計的工作原理圖。調(diào)節(jié)電源電壓，使可移動框架移動，同時在加速度方向受到后坐力的作用下，使加速度計輸出信號，并配合延時電路，進而激活拔銷器。根據(jù)不同的后坐加速度調(diào)節(jié)相應(yīng)的電壓，使之一一對應(yīng)，進而實現(xiàn)對后坐加速度的感知，激活拔銷器。

圖6　加速度計原理圖

9ms之后彈丸出炮口，在ADAMS軟件中仿真，選取r1=1.58mm，r2=0.22mm，在加速度計的作用下拔銷器在62.5ms時工作，轉(zhuǎn)速20r/s持續(xù)工作。得到轉(zhuǎn)銷的轉(zhuǎn)角-時間的曲線圖和離心滑塊的位移—時間曲線，如圖7和圖8所示。

圖7　轉(zhuǎn)銷的轉(zhuǎn)角—時間曲線圖

圖8　離心滑塊的位移—時間曲線

由圖7可知，在0～9ms時，轉(zhuǎn)銷的轉(zhuǎn)銷為0°；在9ms～11.76ms時，轉(zhuǎn)銷的轉(zhuǎn)角隨著時間的增大而逐漸減??；在大于等于11.76ms時，轉(zhuǎn)角減小為一個恒定值23.1°。9ms大于2.8ms，說明在后坐滑塊運動到位以后，轉(zhuǎn)銷由靜止開始運動，當t=11.76時轉(zhuǎn)銷在離心力的作用下轉(zhuǎn)動到位。驗證了式(4)和式(5)作為設(shè)計依據(jù)的合理性，同時驗證了彈軸位置設(shè)計的合理性。

由圖8可知，在0～65ms時，離心滑塊為一恒定位移值3.2mm；在65ms～79ms時，離心滑塊的位移隨著時間的增大而逐漸減??；在大于等于79ms時，位移減小為0。65ms大于62.5ms，說明在拔銷器拔出以后，離心滑塊由靜止開始運動，當t=79ms時離心滑塊在離心力的作用下運動到位。驗證了式(3)和式(6)設(shè)計依據(jù)的合理性，同時驗證了彈軸位置設(shè)計的合理性。

2.3閉鎖機構(gòu)的運動分析

為了實現(xiàn)離心滑塊的有效閉鎖即離心滑塊不發(fā)生回復。根據(jù)彈軸的持續(xù)的轉(zhuǎn)速（20r/s）特點，設(shè)計出的閉鎖機構(gòu)，如圖9所示。離心滑塊的鎖頭與側(cè)壁1摩擦垂直于彈軸向右運動，離心滑塊受到持續(xù)存在的離心力作用，離心滑塊繼續(xù)運動，鎖頭與側(cè)壁2摩擦向右運動，實現(xiàn)離心滑塊與鎖槽錯位相對，形成閉鎖機構(gòu)，實現(xiàn)離心滑塊可靠鎖定，不發(fā)生回復。

圖9　離心滑塊的閉鎖機構(gòu)

由圖9和工作原理可得閉鎖機構(gòu)的動力學方程：

其中f1為離心滑塊受到鎖槽側(cè)壁1的摩擦力，F(xiàn)N1為鎖槽側(cè)壁1對離心滑塊的正壓力，f2為離心滑塊受到鎖槽側(cè)壁2的摩擦力，F(xiàn)N2為鎖槽側(cè)壁2對離心滑塊的正壓力。

由式(7)知，離心滑塊的質(zhì)量和離心力一定時，其運動的加速度取決于β1和β2。離心滑塊要運動到位，通過調(diào)節(jié)β1和β2。因此可以通過調(diào)節(jié)彈軸位置、β1和β2，進而控制離心滑塊的運動。正如如圖8所示，在65ms～79ms時，離心滑塊的位移隨著時間的增大而逐漸減??；在大于等于79ms時，位移減小為0。說明離心滑塊閉鎖機構(gòu)設(shè)計的合理性。

離心滑塊加載1500g的轉(zhuǎn)速，鎖頭受到的應(yīng)力較大，在ANSYS軟件中進行局部應(yīng)力分析，如圖10所示。

圖10　后坐滑塊閉鎖機構(gòu)的應(yīng)力圖

鎳材料的許用應(yīng)力為：

式中：n為安全系數(shù)，一般取n=4～5。當取σp=E/100，楊氏模量E=210GPa時，由式(8)可計算出[σ]=420MPa～525MPa。由圖10可以看出后坐機構(gòu)的最大應(yīng)力為160MPa，小于鎳材料的許用應(yīng)力，不會發(fā)生失效。離心滑塊閉鎖機構(gòu)能夠抵抗1500g的轉(zhuǎn)速而不發(fā)生變形，說明閉鎖機構(gòu)設(shè)計的可靠性。

3　勤務(wù)處理安全可靠性分析

當平時勤務(wù)處理時，若遇偶然跌落到鋼板情況，分析跌落時的沖擊載荷對后坐滑塊的影響，在ADAMS中對機構(gòu)加載大小為15000G、持續(xù)時間為100μs的沖擊載荷，得到后坐滑塊距離基板鎖槽的位移—時間曲線如圖11所示。

圖11　后坐滑塊的位移—時間曲線

從圖11可以看出：隨著時間的增大，后坐滑塊的位移值先減小后增大，且增大的最大值為位移的初始值。說明在后坐滑塊解除對轉(zhuǎn)銷的限制后，后坐滑塊在S型懸臂梁拉力的作用下又返回到原初始位置。所以在平時勤務(wù)處理時，當后坐滑塊偶然運動到位時仍可以恢復到原位。所以硬著路跌落安全。這驗證了后坐滑塊、蛇形槽和S型懸臂梁設(shè)計的合理性和執(zhí)行器的安全性。

4　結(jié)論

通過工作原理的分析，對后坐滑塊建立運動方程。通過受力分析和動能定理建立影響后坐力G值的關(guān)系式，并得到K、d、a、c和n的大小決定著后坐力G值的大小。通過仿真分析，驗證了運動方程和設(shè)計的合理性，并得到合理的選擇蛇形齒參數(shù)和線寬b，有利于后坐滑塊運動到位。對隔爆板和后坐滑塊建立運動方程，得到彈軸位置在轉(zhuǎn)銷質(zhì)心和離心滑塊質(zhì)心之間。通過仿真分析，驗證了運動方程和設(shè)計的合理性，并得到合理的彈軸位置有利于轉(zhuǎn)銷不發(fā)生回復，有利于轉(zhuǎn)銷和隔爆板能夠運動到位。對離心滑塊閉鎖機構(gòu)的分析可得，閉鎖機構(gòu)設(shè)計合理且具有高度的可靠性。通過勤務(wù)處理的分析可得，該執(zhí)行器具有可靠性。

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Design and analysis of the micro-electromechanical actuator

SHI Chun-jing, DENG Ju-feng, HAO Yong-ping, LIU Shuang-jie

TH122

A

1009-0134(2016)02-0005-04

2015-10-11

國家863項目（2015AA042701）

史春景（1968 -），男，副教授，研究方向為主要從事MEMS和制造業(yè)信息化等領(lǐng)域的研究工作。