張 勇（中鐵四局集團第二工程有限公司，江蘇 蘇州 215131）

大跨度鋼箱提籃拱橋梁-拱同步施工技術(shù)

張 勇（中鐵四局集團第二工程有限公司，江蘇 蘇州 215131）

以寧波軌道一號線1期工程主跨220m鋼箱提籃拱橋作為施工案例，詳細介紹了梁體同步的工藝原理、關(guān)鍵技術(shù)及工程應(yīng)用效果，以期為其它類似工程提供參考與借鑒。

大跨度提籃拱橋；關(guān)鍵技術(shù)；拱肋定位技術(shù)及線型控制；梁拱變形協(xié)調(diào)控制

1 工程概況

寧波軌道一號線 1期工程某區(qū)間斜跨規(guī)劃甬金高速連接線及甬梁線，設(shè)計采用主跨220m提籃鋼箱提籃拱橋。由于前期受征地拆遷影響，原設(shè)計圖紙中指導(dǎo)性施工步驟“先梁后拱”的施工技術(shù)進行主跨220m鋼箱提籃拱橋施工，已不能滿足施工工期要求。需對傳統(tǒng)施工技術(shù)進行優(yōu)化或改進。通過對“梁-拱同步施工技術(shù)”開展研究并實施取得成功，最大程度地提高了施工的速度，確保了工程質(zhì)量和節(jié)點工期。

2 工藝原理設(shè)計

將梁體劃分為M個節(jié)段、拱肋劃分為N個節(jié)段，梁體施工及拱肋拼裝均從兩側(cè)主墩處向跨中進行，如圖1所示。

具體施工技術(shù)流程如下：①集中進行梁體支架及拱肋支架地基處理，進行梁拱支架基礎(chǔ)施工；②從支點至跨中對稱進行第 m節(jié)段梁體立模、鋼筋綁扎、混凝土澆筑施工，同時對稱進行第（m+1）節(jié)段梁體進行梁體及梁體范圍內(nèi)拱肋拼裝支架搭設(shè)施工，同步對稱進行第（m-1）節(jié)段梁體范圍內(nèi)拱肋拼裝施工；③梁體施工完畢后，對剩余拱肋（除合攏段外）進行拼裝施工；④張拉梁體第一批縱向預(yù)應(yīng)力，再拱肋合攏段拼接施工；⑤張拉梁體第二批縱向預(yù)應(yīng)力，拆除拱肋拼裝支架；⑥安裝張拉吊桿，拆除梁體支架，進行附屬結(jié)構(gòu)施工。

3 主要關(guān)鍵技術(shù)

3.1 梁體施工技術(shù)

3.1.1 梁體節(jié)段劃分

為給梁拱同步施工技術(shù)創(chuàng)造條件，同時降低混凝土收縮徐變影響，結(jié)合現(xiàn)場施工環(huán)境，將梁體從支點至跨中分別劃分7個梁段。同時考慮到220m提籃拱橋橫跨新建甬金聯(lián)絡(luò)線，梁體支架基礎(chǔ)地基新建甬金聯(lián)絡(luò)線范圍內(nèi)不同于其他梁段。為避免不同地基基礎(chǔ)沉降引發(fā)梁體開裂，同時為后穿預(yù)應(yīng)力鋼絞線創(chuàng)造便利條件，故對梁體節(jié)段劃分時，梁體節(jié)段邊線設(shè)于線路線路交界處，并各設(shè)置1個合攏段作為后澆帶。梁體節(jié)段劃分如圖2所示。

圖1 梁拱同步施工示意圖

圖2 梁體節(jié)段劃分圖

3.1.2梁體支架

采用碗扣支架進行梁體澆筑施工，因橫隔板處橫向預(yù)應(yīng)力張拉后，梁體中間局部起拱托架，荷載橫向分配到系梁處，故在橫隔板處系梁下增設(shè)1根φ600 ×10鋼管支架（橫隔板吊桿處系梁下增設(shè)2根φ450 ×10鋼管支架），以滿足支架承載能力。梁體支架圖見圖3。

圖3 梁體支架圖

3.2 鋼箱拱肋安裝技術(shù)

3.2.1 拱肋節(jié)段劃分

拱肋采用分節(jié)廠內(nèi)加工，運至橋位節(jié)段吊裝施工。根據(jù)拱肋結(jié)構(gòu)及吊裝要求，將拱肋劃分為鋼混結(jié)合段、標準段、合攏段共計42個節(jié)段；拱肋橫撐為自然劃分，共計11個橫撐。其中拱肋重為 32.5t～70t，橫撐重10.4t～25t。具體節(jié)段劃分如下圖 4所散。因拱肋最大截面高度為 6m，考慮運輸要求，將 1～4#節(jié)段拱肋分別劃分為2各塊體，如圖5所散，運到橋位在吊裝前組焊成整體，節(jié)段整體吊裝。

圖4 鋼箱提籃拱橋1/2拱肋節(jié)段劃分圖

圖5 拱肋1～4節(jié)段高度方向分塊圖

3.2.2 拱肋拼裝支架

拱肋支架基礎(chǔ)采用擴大基礎(chǔ)。由于土層多為淤泥質(zhì)粘土，壓縮性高，承載力較小，為提高地基承載力，抑制土層的壓縮變形，項目采用松木樁進行地基處理，樁頂鋪設(shè)一定厚度的碎石墊層，樁頂深入碎石層20cm。支架基礎(chǔ)如圖6所示。

拱肋支架采用格構(gòu)柱支架，鋼管類型為φ 400x10mm，格構(gòu)尺寸為3x3m，格構(gòu)斜撐和橫撐為雙拼16#槽鋼，頂端采用2I50工字鋼組合作為拱肋支撐平臺格構(gòu)支架與基礎(chǔ)預(yù)埋鋼管焊接。拱肋格構(gòu)支架安裝圖見圖7所示。

圖6 拱肋支架基礎(chǔ)

圖7 拱肋格構(gòu)支架

3.2.3 拱肋橋位安裝

在充分綜合考慮各拱肋自重、吊車起重能力、拱肋吊點選擇、鋼絲繩夾角、吊鉤與拱肋理論重心一致等基礎(chǔ)上，對橋位吊車站位、回轉(zhuǎn)半徑、工作半徑、吊桿主臂長度等進行各拱肋吊裝研究，并指導(dǎo)施工，本橋采用300t履帶吊或500t汽車吊從拱腳處向跨中吊裝。吊裝示意如圖8所示。

圖8 拱肋吊裝示意圖

3.3 拱肋定位技術(shù)及線型控制技術(shù)

為保證成橋質(zhì)量，確保成橋應(yīng)力狀態(tài)及線型與設(shè)計相吻合，需對拱肋進行空間精確定位。因拱肋跨度及斷面尺寸均較大、節(jié)段重量較重、拱肋內(nèi)傾、橋梁縱坡、系梁預(yù)應(yīng)力張拉引起縱向壓縮、拱肋設(shè)計及施工預(yù)拱度、結(jié)構(gòu)安裝溫度等眾多因素影響，大跨度鋼箱提籃拱橋拱肋橋位拼接安裝空間精確定位施工較為困難和復(fù)雜。對橋梁施工技術(shù)控制提出了更高的要求。

3.3.1坐標系轉(zhuǎn)換

本標段設(shè)計給定施工坐標系為大地坐標系下坐標，設(shè)計只給定結(jié)構(gòu)設(shè)計圖，要對拱肋進行放樣定位，需按拱肋結(jié)構(gòu)分段情況詳細計算各定位測點坐標，加之橋梁縱坡、拱肋內(nèi)傾、拱肋縱向預(yù)壓縮與偏量、豎向預(yù)拱度等結(jié)構(gòu)性參數(shù)影響，采用大地坐標對拱肋各定位測點坐標計算和放樣均比較復(fù)雜。為方便各定位測點坐標計算和定位放樣，直觀反映結(jié)構(gòu)情況，本工程將大地坐標系轉(zhuǎn)換為局部施工坐標系。如圖 9所示，局部施工坐標系以小里程左右側(cè)拱座連線中點設(shè)為原點；X軸為橋梁結(jié)構(gòu)中軸線，其正方向指向大里程左右側(cè)拱座連線中點，Y軸為垂直于橋梁結(jié)構(gòu)中軸線，其正方向為結(jié)構(gòu)右側(cè)；Z軸為垂直于X、Y平面坐標系，向上為正。

圖9 提籃式鋼箱拱橋拱肋吊裝局部坐標系設(shè)定

3.3.2 導(dǎo)線點施工坐標系推算

局部坐標系選定后，可通過退算將大地坐標系下導(dǎo)線點轉(zhuǎn)換為局部坐標系下導(dǎo)線點，如圖所示，XOY為大地坐標系（測量坐標系），X'O'Y'為局部坐標系（施工坐標系），已知局部坐標系原點 O'在大地坐標系中坐標為（X0、Y0），以及局部坐標系X'方位角α，則P點在兩坐標系下轉(zhuǎn)化如下：

轉(zhuǎn)換前后導(dǎo)線坐標如圖10、11所示。

圖10 導(dǎo)線大地坐標圖

圖11 導(dǎo)線局部坐標圖

3.3.3 定位點選擇

每個拱肋節(jié)段均采用全站儀三維坐標4點定位，4定位點均位于頂板。定位測量點為節(jié)段劃分線與腹板外側(cè)邊線各內(nèi)移10cm交點，在鋼箱拱肋出廠前均進行打點標識，以便現(xiàn)場安裝時，能準確找到測點位置，并進行測量，如圖12所示。

圖12 拱肋拼裝定位測點

3.3.4 拱肋定位點施工坐標計算

根據(jù)每個節(jié)段拱肋定位測點布設(shè)，需在拱肋拼接前進行各測點的坐標計算，為直觀反映結(jié)構(gòu)拼裝時預(yù)拱度、預(yù)偏量等影響因素，方便現(xiàn)場測量，采用局部坐標系進行施工放樣，對導(dǎo)線進行局部坐標系轉(zhuǎn)換的同時，需對各測點坐標均按局部坐標系計算。各測點局部坐標系坐標關(guān)系如圖13所示。

圖13 拱肋拼裝定位測點坐局部坐標系示意圖

點m為計算斷面中心點，點t、tw、tn分別為計算斷面頂板中心點、外側(cè)測點、內(nèi)側(cè)測點，點b、bw、bn分別為計算斷面底板中心點、外側(cè)測點、內(nèi)側(cè)測點。點m結(jié)構(gòu)平面內(nèi)坐標為（X0、Z0），計算截面豎向夾角設(shè)為θ，截面高度為h，結(jié)構(gòu)平面豎直內(nèi)傾角設(shè)為α，兩拱腳中間距為B，測點距離中軸線結(jié)構(gòu)水平距離為b。

綜合坐標系原點實際標高H及橋梁縱坡i，考慮結(jié)構(gòu)施工預(yù)偏量Δx、預(yù)拱度Δz，鋼箱拱肋上下頂面測點坐標為：

3.4 梁拱變形協(xié)調(diào)控制技術(shù)

根據(jù)施工方案，拱肋合攏前，需進行第一批預(yù)應(yīng)力張拉，已拼裝拱肋固定支座一側(cè) 0#～9#拱肋均不隨第一批預(yù)應(yīng)力張拉出現(xiàn)縱向移動，已拼裝拱肋滑動支座一側(cè) 0#～9#拱肋均隨著第一批預(yù)應(yīng)力張拉出現(xiàn)縱向移動，因支撐架高度不同導(dǎo)致其水平剛度不同，即對不同節(jié)段拱肋縱向彈性支承約束不同，加之不同節(jié)段拱肋剛度及水平傾角不同，拱肋在一批預(yù)應(yīng)力張拉工況下出現(xiàn)縱向水平位移計豎向位移均不同，為確保拱肋吊桿孔和梁體吊桿孔能夠精確對接，需對梁拱變形協(xié)調(diào)進行研究并指導(dǎo)施工。

3.4.1 支座預(yù)偏設(shè)置

通過建立有限元三維模型施工工況分析可得30#主墩滑動支點在第二批預(yù)應(yīng)力張拉后，水平壓縮量為102mm，與設(shè)計提供數(shù)據(jù)吻合。故取常溫下因預(yù)應(yīng)力張拉引起縱向預(yù)壓量Δ0=102mm。

設(shè)寧波地區(qū)平均氣溫為 20℃，橋梁合攏溫度為10℃，混凝土膨脹系數(shù)取

則溫度影響預(yù)偏量：Δ'=-10×220000× 10-5=-22mm

故滑動支座經(jīng)溫度修正后預(yù)偏量為80mm。

3.4.2 梁拱變形協(xié)調(diào)

因動支座經(jīng)溫度修正后預(yù)偏量為80mm，并進行現(xiàn)場實施。常溫下有限元三維模型施工工況分析可得30#主墩滑動支點在第二批預(yù)應(yīng)力張拉后，水平壓縮量為 102mm，故提取各施工工況下梁與拱肋變形量后需按系數(shù)λ=80/102=0.787進行模型數(shù)據(jù)修正。修正后統(tǒng)計圖如14所示。

同時因滑動支座一側(cè)拱肋與梁體滑動支座預(yù)偏量相同，為80mm，固定支座一側(cè)拱肋與梁體滑動支座預(yù)偏量相同，為0mm，為確保肋吊桿孔和梁體吊桿孔能夠精確對接，以拱肋為基準，對梁體索導(dǎo)管進行變形協(xié)調(diào)數(shù)據(jù)處理，進行索導(dǎo)管預(yù)偏，如圖15所示。

圖14 修正后吊桿處拱肋、系梁變形數(shù)據(jù)統(tǒng)計

圖15 吊桿處拱肋、系梁預(yù)偏數(shù)據(jù)

4 工程實例

4.1 工程概況

寧波軌道一號線 1期工程某區(qū)間斜跨規(guī)劃甬金高速連接線（斜交角約為 76.5°）及甬梁線（交角度約為18.5°），采用主跨220m提籃鋼箱提籃拱橋。主梁采用（25m+220m+25m）三跨連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土梁，由系梁、橫隔板（梁）、面板組成。拱肋為變高度鋼箱結(jié)構(gòu)，拱肋平面內(nèi)立面線形為拋物線，結(jié)構(gòu)跨度為220m，由于縱坡影響，實際跨度為 219.929m。矢高44m，兩片拱肋橫向內(nèi)傾6°。吊索采用塑包平行鋼絲束，鋼絲采用73φ7mm鍍鋅高強鋼絲，拱肋鋼箱內(nèi)采用張拉端冷鑄錨錨具，系梁端采用冷鑄錨錨具?？v向每隔8m設(shè)一吊點，同一吊點橫向布置兩根吊索，間距為0.8m，全橋共計96根吊索。結(jié)構(gòu)立面、橫斷面圖見圖16。

圖16 220m提籃拱橋結(jié)構(gòu)立面、橫斷面圖

4.2 實施效果

主跨 220m提籃拱橋位于高橋西站至高橋站區(qū)間，設(shè)計指導(dǎo)施工方案為先梁后拱，計劃施工工期為18個月，因受前期征地拆遷影響，項目前期基本處于停工狀態(tài)，為保證軌道交通 1號線一期工程主跨220m鋼箱提籃拱橋如期完工，項目經(jīng)理部綜合施工環(huán)境、拱橋結(jié)構(gòu)形式及受力特點、預(yù)應(yīng)力梁體施工、拱肋制作及拼裝施工等施工影響因素及施工技術(shù)要求，通過方案比選及優(yōu)化后，成功采用梁-拱同步施工技術(shù)對本主跨220m鋼箱提籃拱橋進行施工，實際所用時間為10月，比指導(dǎo)性方案用時縮短了8個月。

5 結(jié) 語

拱橋以其造型優(yōu)美、曲線圓潤、富有動動態(tài)感，跨越能力大且能夠環(huán)境能夠完美協(xié)調(diào)等優(yōu)點，深受設(shè)計師青睞；隨著我國高速公路、鐵路和城市交通的發(fā)展，越來越多不同形式拱橋不斷涌現(xiàn)。應(yīng)用梁拱同步施工技術(shù)對拱橋進行施工，有效地克服了傳統(tǒng)“先梁后拱”順序作業(yè)法多項缺陷，可充分利用施工工作面進行施工，可實現(xiàn)梁體、拱肋施工作業(yè)隊能夠連續(xù)作業(yè)，滿足相鄰作業(yè)隊的施工時間能夠最大限度地搭接，有利于資源供應(yīng)的均衡管理和有效利用，整個施工過程為流水作業(yè)，大大縮短施工周期，取得了良好的經(jīng)濟效益和社會效益，可供類似工程施工參考借鑒。

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U445.4

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1007-7359（2016）02-0092-05

10.16330/j.cnki.1007-7359.2016.02.033