胡明，王炅，吳小瑯

（南京理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，江蘇南京210094）

引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)貯存壽命評(píng)估方法

胡明，王炅，吳小瑯

（南京理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，江蘇南京210094）

針對(duì)引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)貯存后使用的安全性和可靠性問題，提出一種貯存壽命評(píng)估方法，并對(duì)其進(jìn)行壽命評(píng)估。通過貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)，分析在惡劣環(huán)境下存貯對(duì)磁流變液的屈服應(yīng)力和黏度的影響以及對(duì)引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的性能影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明長(zhǎng)時(shí)間的高溫會(huì)導(dǎo)致磁流變液中的鐵磁顆粒沉降團(tuán)聚，說明高溫可加速引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)失效；通過建立貯存壽命加速模型，提出適用于引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)貯存壽命的評(píng)估方法；采用這種評(píng)估方法對(duì)引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)在正常貯存條件下的可靠貯存壽命進(jìn)行評(píng)估。評(píng)估結(jié)果表明：引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的可靠貯存壽命為15.2 a，具有較好的貯存性能，滿足引信的可靠性和安全性要求。

兵器科學(xué)與技術(shù)；引信；磁流變液；解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)；貯存；失效；壽命評(píng)估方法

0　引言

磁流變液是近幾十年里迅速發(fā)展的一種智能材料，它是由高磁導(dǎo)率、低磁滯性的微小軟磁性顆粒和非導(dǎo)磁性液體混合而成的懸浮體。在無磁場(chǎng)時(shí)，它有很好的流動(dòng)性和牛頓流體特性；在外加磁場(chǎng)時(shí)，呈現(xiàn)類固體狀態(tài)，有一定的流動(dòng)性和非牛頓流體特性，并且磁場(chǎng)引起的這種變化是可逆的。磁流變液的這種特性使其具有廣泛的工程和軍事應(yīng)用前景［1-3］，可應(yīng)用于前沖炮的反后坐裝置、車輛懸架、飛機(jī)擺振控制的減擺器、引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)等。

引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)［3］是一種新型的延期解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)，該機(jī)構(gòu)通過后坐力卸載外加磁場(chǎng)來實(shí)現(xiàn)磁流變液的固體與液體（簡(jiǎn)稱固液）轉(zhuǎn)變，從而實(shí)現(xiàn)機(jī)構(gòu)從保險(xiǎn)狀態(tài)到待發(fā)狀態(tài)的轉(zhuǎn)變；在炮彈飛行過程中，磁流變液在離心力的作用下從小孔中泄流，實(shí)現(xiàn)延期解除保險(xiǎn)的目的。可見，磁流變液對(duì)該引信機(jī)構(gòu)的影響甚大。

彈藥在戰(zhàn)時(shí)消耗量極大，因此在和平時(shí)期要有足夠的儲(chǔ)備。引信作為彈藥的關(guān)鍵部件，在貯存過程中會(huì)受到環(huán)境應(yīng)力的影響，它的性能必然會(huì)發(fā)生一定的變化，引信是否滿足其貯存要求，是人們十分關(guān)注的問題。一般要求引信適應(yīng)溫度范圍為-45℃～70℃［4］，貯存年限在15 a到20 a后，各項(xiàng)性能仍應(yīng)合乎要求。為此，許多學(xué)者對(duì)引信貯存壽命進(jìn)行了研究，段亦彬［5］基于Matlab軟件算法對(duì)引信壽命進(jìn)行了預(yù)測(cè)，彭志凌等［6］基于加速壽命實(shí)驗(yàn)對(duì)引信貯存壽命進(jìn)行了評(píng)估，朱洪濤等［7］基于系統(tǒng)間相似方法對(duì)引信貯存壽命進(jìn)行了評(píng)估，申?duì)幑獾龋?］提出了彈上設(shè)備加速壽命實(shí)驗(yàn)中加速因子的估計(jì)方法。保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)是引信的重要組成部分，它的貯存壽命關(guān)系著引信的貯存壽命。對(duì)于引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)，磁流變液是其貯存易損部件，這和其他引信的貯存易損部件不同，所以以上對(duì)引信壽命評(píng)估的方法不一定適用于引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)。為此，提出一種適用于引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的貯存壽命評(píng)估方法并對(duì)其進(jìn)行壽命評(píng)估。

1　引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的貯存穩(wěn)定性

1.1引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)

磁流變液是引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的貯存易損部件，黏度和屈服應(yīng)力是磁流變液的主要兩個(gè)特性，若磁流變液的黏度和屈服應(yīng)力在貯存一定時(shí)間后有較大變化，將直接影響引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的可靠性和安全性，所以應(yīng)從磁流變液的黏度和屈服應(yīng)力方面，研究引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)貯存壽命評(píng)估方法。高低溫環(huán)境對(duì)磁流變液的黏度和屈服應(yīng)力會(huì)有一定影響［9-10］，但經(jīng)過長(zhǎng)時(shí)間的高低溫環(huán)境實(shí)驗(yàn)后，磁流變液性能是否會(huì)有不可逆變化，需進(jìn)一步研究。實(shí)驗(yàn)采用HSLH/P-100型高低溫交變濕熱試驗(yàn)箱進(jìn)行，研究長(zhǎng)時(shí)間的極端溫度對(duì)引信解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)專用磁流變液的屈服應(yīng)力和黏度的影響以及對(duì)引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)性能的影響，從而建立引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)貯存壽命加速模型。

在實(shí)驗(yàn)開始之前，采用NXS-11B型旋轉(zhuǎn)黏度計(jì)對(duì)磁流變液進(jìn)行特性測(cè)量，然后密封好所有實(shí)驗(yàn)試件并放入實(shí)驗(yàn)箱中。將引信專用磁流變液在溫度變化條件下放置28 d（包括兩個(gè)14 d的循環(huán)），即70℃和-45℃的極限條件下交替放置，并具有95％相對(duì)濕度。實(shí)驗(yàn)結(jié)束后，把實(shí)驗(yàn)試件在常溫下靜止2 h，用旋轉(zhuǎn)黏度計(jì)測(cè)試磁流變液的黏度和屈服應(yīng)力變化情況，并分析懸浮相的電子顯微形貌。

1.2貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)對(duì)磁流變液黏度的影響

經(jīng)過貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)后，磁流變液的黏度隨剪切速率變化曲線如圖1和圖2所示。圖1為在70℃經(jīng)過14 d后磁流變液（1號(hào)～5號(hào)樣品）的黏度-剪切速率特性曲線，圖2為在70℃和-45℃交替放置28 d后磁流變液（6號(hào)～10號(hào)樣品）的黏度-剪切速率特性曲線。

圖1　經(jīng)過高溫后磁流變液的黏度-剪切速率特性曲線Fig.1 Characteristic curves of viscosity and shear rate of the magnetorheological fluid after high temperature experiment

從圖1和圖2可以看出:1）經(jīng)過貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)的磁流變液基本保持原有的黏度特性；2）經(jīng)過貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)的磁流變液的黏度整體變低，黏度平均降低5％；3）在低剪切速率下，磁流變液的黏度降低程度較大，黏度變化可達(dá)20％，在較高剪切速率下，黏度的降低程度較小，黏度變化為2％；4）經(jīng)過高低溫后與高溫后的磁流變液黏度相對(duì)比，發(fā)現(xiàn)磁流變液的黏度基本無變化，說明較長(zhǎng)時(shí)間的低溫不會(huì)對(duì)磁流變液的黏度造成不可逆變化。其原因是:引信解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)專用磁流變液在長(zhǎng)時(shí)間的惡劣環(huán)境作用下，其內(nèi)部結(jié)構(gòu)遭到了破壞，使磁流變液更加容易發(fā)生沉降團(tuán)聚，從而使磁流變液的黏度降低；鐵磁顆粒在加入基液之前，一般呈團(tuán)聚狀態(tài)，由于相互沖擊或摩擦導(dǎo)致鐵磁顆粒表面存在大量的正負(fù)電荷，在加入基液后，鐵磁顆粒分散在基液中，處于極不穩(wěn)定的狀態(tài)。在高溫條件下，布朗運(yùn)動(dòng)加劇促使鐵磁顆粒相互碰撞而團(tuán)聚，長(zhǎng)時(shí)間的作用會(huì)導(dǎo)致鐵磁顆粒團(tuán)聚沉降，導(dǎo)致鐵磁顆粒直徑變相增大，從而使磁流變液黏度降低，在高剪切速率下，這種沉降團(tuán)聚狀態(tài)會(huì)受到一定的破壞，使得測(cè)得的黏度變化較小。

圖2　經(jīng)過高低溫后磁流變液的粘度-剪切速率特性曲線Fig.2 Characteristic curves of viscosity and shear rate of the magnetorheological fluid after high and low temperature experiments

對(duì)于引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)，磁流變液的黏度關(guān)系著該機(jī)構(gòu)的可靠性，在炮彈飛行過程中磁流變液受到很大的離心力作用，導(dǎo)致磁流變液泄流時(shí)的剪切速率遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于100 s-1.可見，經(jīng)過貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)后磁流變液的黏度變化低于2％，根據(jù)磁流變液泄流時(shí)間計(jì)算公式［11］:

式中:Rb為液筒半徑；l為磁流變液長(zhǎng)度；r為泄流孔半徑；ρ為磁流變液密度；μ為磁流變液黏度；F為平均離心力。按文獻(xiàn)［12］中某火炮彈道參數(shù)為例，當(dāng)磁流變液黏度降低2％，會(huì)導(dǎo)致延期解除保險(xiǎn)時(shí)間降低約2％.可見，高溫會(huì)對(duì)引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的可靠性造成永久性的影響，當(dāng)引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)長(zhǎng)時(shí)間處于高溫環(huán)境下時(shí)，會(huì)使其失效。

1.3貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)對(duì)磁流變液屈服應(yīng)力的影響

經(jīng)過貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)后，磁流變液剪切應(yīng)力隨剪切速率變化曲線如圖3和圖4所示。圖3為在70℃條件下放置14 d后磁流變液（11號(hào)～15號(hào)樣品）的剪切應(yīng)力-剪切速率特性曲線，圖4為在70℃和-45℃條件下交替放置28 d后磁流變液（16號(hào)～20號(hào)樣品）的剪切應(yīng)力-剪切速率特性曲線。

圖3　經(jīng)過高溫后磁流變液的剪切應(yīng)力-剪切速率特性曲線Fig.3 Characteristic curves of shear stress and shear rate of the magnetorheological fluid after high temperature experiment

圖4　經(jīng)過高低溫后磁流變液的剪切應(yīng)力-剪切速率特性曲線Fig.4 Characteristic curves of shear stress and shear rate of the magnetorheological fluid after high and low temperature experiments

從圖3和圖4可以看出:1）經(jīng)過貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)的磁流變液基本保持原有的屈服特性，屈服區(qū)域沒有改變；2）在屈服前和屈服區(qū)域，磁流變液的剪切應(yīng)力有所降低，平均降低4.5％，在屈服后區(qū)域，磁流變液的剪切應(yīng)力整體降低，降低程度約為20％；3）經(jīng)過高低溫后和經(jīng)過高溫后磁流變液黏度相對(duì)比，發(fā)現(xiàn)磁流變液的屈服應(yīng)力有所降低，說明高溫和低溫都會(huì)對(duì)磁流變液的屈服應(yīng)力造成不可逆變化。其原因是:磁流變液屈服的本質(zhì)是外界的作用力大于磁流變液內(nèi)部的鐵磁顆粒之間的作用力。當(dāng)磁流變液長(zhǎng)時(shí)間處于惡劣環(huán)境下，添加劑內(nèi)部的分子結(jié)構(gòu)遭到一定的破壞［13］，使得鐵磁顆粒更加容易沉降團(tuán)聚，同時(shí)使鐵磁顆粒之間的作用力降低，導(dǎo)致磁流變液的屈服應(yīng)力降低。當(dāng)鐵磁顆粒沉降團(tuán)聚時(shí)，鐵磁顆粒無法均勻地分布在基液中，間接性地增大了鐵磁顆粒的大小，致使磁流變液屈服應(yīng)力降低。

對(duì)于引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)，磁流變液的屈服應(yīng)力關(guān)系著引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)勤務(wù)處理時(shí)的安全性。當(dāng)屈服應(yīng)力較低時(shí)，引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)可能在較低的離心力作用下，甚至在意外跌落的情況下，磁流變液開始泄流?？梢?，高低溫會(huì)對(duì)引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的安全性造成永久性的影響，當(dāng)引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)長(zhǎng)時(shí)間處于高低溫環(huán)境下時(shí)，會(huì)使其失效。

1.4電子顯微驗(yàn)證

將貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)前和實(shí)驗(yàn)后的磁流變液進(jìn)行固液分離，分析懸浮相的掃描電鏡形貌，如圖5和圖6所示。

圖5　實(shí)驗(yàn)前懸浮相形貌（放大5 000倍）Fig.5 SEM morphology of suspended phase before experiment（5 000×）

實(shí)驗(yàn)前后磁流變液的懸浮相粒度和形貌無明顯變化，實(shí)驗(yàn)前的懸浮相已經(jīng)出現(xiàn)少量團(tuán)聚現(xiàn)象，實(shí)驗(yàn)后的懸浮相團(tuán)聚現(xiàn)象更加明顯。這與實(shí)驗(yàn)后磁流變液的屈服應(yīng)力和黏度降低的原因分析相符，說明長(zhǎng)時(shí)間的極端溫度會(huì)使磁流變液中的鐵磁顆粒沉降團(tuán)聚，這是造成引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)貯存后失效的主要原因。

圖6　實(shí)驗(yàn)后懸浮相形貌（放大5 000倍）Fig.6 SEM morphology of suspended phase after experiment（5 000×）

2　引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)貯存壽命評(píng)估

2.1引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)貯存壽命評(píng)估方法的提出

通過磁流變液貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，長(zhǎng)時(shí)間的高溫導(dǎo)致磁流變液中的鐵磁顆粒沉降團(tuán)聚，對(duì)磁流變液的黏度和屈服應(yīng)力造成永久性影響。對(duì)于磁流變液，其基載液黏度和溫度的關(guān)系符合Arrhenius模型公式:

式中:μc為基載液黏度；A為常數(shù)；E為活化能；R為氣體常數(shù)；T為絕對(duì)溫度。

基載液黏度的降低會(huì)使得磁流變液中的鐵磁顆粒更加容易沉降團(tuán)聚，根據(jù)斯托克斯法則有:

式中:vp為粒子的沉降團(tuán)聚的速度；rp為粒子半徑；ρp為粒子密度；ρc為基載液的密度；g為重力加速度。

把（3）式代入（2）式，可得

（5）式經(jīng)過變換處理后，可得引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)貯存壽命加速模型:

式中:ηi為引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)特征壽命，i=0，1，2，3，4；β1和β2為待定參數(shù)。

該模型表明引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)壽命特征的對(duì)數(shù)與溫度倒數(shù)存在線性關(guān)系，這與加速壽命實(shí)驗(yàn)［6］的壽命與應(yīng)力溫度的關(guān)系相符合。因此，可用加速壽命實(shí)驗(yàn)來對(duì)引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)貯存壽命進(jìn)行評(píng)估。

2.2引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)加速壽命實(shí)驗(yàn)及實(shí)驗(yàn)結(jié)果

在加速壽命實(shí)驗(yàn)開始之前，對(duì)磁流變液試件進(jìn)行原始數(shù)據(jù)測(cè)量記錄，作為判斷引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)是否失效的參考，加速壽命的總時(shí)間t為90 d，根據(jù)溫度摸底實(shí)驗(yàn)結(jié)果，按步進(jìn)應(yīng)力次序先后，磁流變液加速壽命實(shí)驗(yàn)的應(yīng)力水平選擇為:

第1應(yīng)力水平T1:333 K（60℃）；

第2應(yīng)力水平T2:339 K（66℃）；

第3應(yīng)力水平T3:345 K（72℃）；

第4應(yīng)力水平T4:351 K（78℃）。

相對(duì)濕度應(yīng)力水平按正常磁流變液貯存環(huán)境中的相對(duì)濕度值確定，一般取65％.在每個(gè)實(shí)驗(yàn)階段結(jié)束后，取出實(shí)驗(yàn)試件，在常溫下靜止2 h后，測(cè)試其流變性能。假設(shè)磁流變液的失效分布函數(shù)服從威布爾分布:

式中:mi為形狀參數(shù)。

根據(jù)Nelson原理［14］可知，磁流變液在進(jìn)行較高應(yīng)力水平實(shí)驗(yàn)之前已進(jìn)行了較低應(yīng)力水平的實(shí)驗(yàn)，這部分的實(shí)驗(yàn)時(shí)間不能忽略，需要折算到較高應(yīng)力水平下的時(shí)間。

（8）式表示經(jīng)過時(shí)間折算后，每個(gè)實(shí)驗(yàn)階段對(duì)應(yīng)的失效分布函數(shù)。對(duì)于引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)，經(jīng)過長(zhǎng)期貯存后，易導(dǎo)致磁流變液沉降團(tuán)聚，從而影響機(jī)構(gòu)的安全性和可靠性，對(duì)實(shí)驗(yàn)后的試件進(jìn)行黏度和屈服應(yīng)力測(cè)試，作為判斷磁流變液是否失效的依據(jù)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表1所示。

表1　各階段實(shí)驗(yàn)條件及結(jié)果Tab.1 Experimental conditions and results at different stages

將表1中的數(shù)據(jù)進(jìn)行時(shí)間折算處理后，按照文獻(xiàn)［15］所述的Powell方法，可得到結(jié)果如表2所示。

表2　各階段形狀參數(shù)和壽命特征Tab.2 Shape parameters and life characteristics atdifferent stages

加速應(yīng)力和特征壽命服從加速模型lnηi=β1+ β2/T，經(jīng)過數(shù)據(jù)擬合并結(jié)合（7）式和（8）式，得到在常溫下（293 K）的形狀參數(shù)m0=2.39和壽命特征η0=14 588，擬合曲線如圖7所示。把常溫下的形狀參數(shù)和壽命特征值帶入（7）式，得到磁流變液在常溫下的壽命分布:

圖7　加速應(yīng)力-特征壽命擬合曲線Fig.7 Fitted curve of accelerated stress and life characteristics

正常貯存環(huán)境條件下可靠性分布函數(shù)為

要求磁流變液的貯存壽命Ts滿足:

式中:RL為貯存可靠度下限；γ為置信水平。

在計(jì)算處理時(shí)，認(rèn)為^R（t）近似服從均值為R（t），方差為D（^R（t））的正態(tài)分布。由（10）式經(jīng)過變換可得

記μγ為標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布的γ上側(cè)分位點(diǎn)，于是Ts滿足:

將^m、^η、RL、γ、μγ代入，用數(shù)值迭代法求出該磁流變液在正常貯存環(huán)境條件下的貯存壽命。經(jīng)過計(jì)算，在置信水平γ=0.90，可靠度下限RL=0.85時(shí)，該引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的可靠貯存壽命等于15.2 a.

3　結(jié)論

通過貯存穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)分析了在惡劣環(huán)境下存貯對(duì)磁流變液的屈服應(yīng)力和黏度的影響以及對(duì)引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)性能的影響。研究結(jié)果表明:長(zhǎng)時(shí)間的高溫能使磁流變液中的鐵磁顆粒沉降團(tuán)聚，從而導(dǎo)致引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)貯存失效，說明高溫可加速引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)失效，從而建立貯存壽命加速模型，提出了適用于引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的壽命評(píng)估方法。最后，采用這種壽命評(píng)估方法對(duì)引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的貯存壽命進(jìn)行了評(píng)估。評(píng)估結(jié)果表明，在置信水平γ=0.90，可靠度下限RL=0.85時(shí)，引信磁流變液解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的可靠貯存壽命為15.2 a，滿足引信的貯存壽命要求。

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Estimation Method for Storage Life of Magnetorheological Fluid Fuze Arm ing Device

HU Ming，WANG Jiong，WU Xiao-lang
（School of Mechanical Engineering，Nanjing University of Science and Technology，Nanjing 210094，Jiangsu，China）

An estimation method is proposed to study the safety and reliability of magnetorheological fluid（MRF）arming device using after a long-term storage，by which the storage life of MRF fuze arming device is estimated.The effect of harsh environment on the yield stress and viscosity of MRF and the performance of fuze arming device is analyzed through storage stability experiment.The experimental results show that a long-time high temperature results in sedimentating and aggregating the ferromagnetic particles in MRF，and speeding up the failure of MRF fuze arming device.An estimation method for the storage life of MRF fuze arming device is presented by establishing an accelerated storage life model.The reliable storage life of MRF fuze arming device under normal storage condition is estimated by the proposed method.The estimated results indicate that the reliable storage life of MRF fuze arming device is15.2 years.

ordnance science and technology；fuze；magnetorheological fluid；arming device；storage；failure；storage life estimation method

TJ430.4

A

1000-1093（2016）09-1606-06

10.3969/j.issn.1000-1093.2016.09.008

2015-11-26

國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51175265）

胡明（1989—），男，博士研究生。E-mail:18652088301@163.com；王炅（1964—），男，教授，博士生導(dǎo)師。E-mail:wjiongz@njust.edu.cn