亚洲免费av电影一区二区三区,日韩爱爱视频,51精品视频一区二区三区,91视频爱爱,日韩欧美在线播放视频,中文字幕少妇AV,亚洲电影中文字幕,久久久久亚洲av成人网址,久久综合视频网站,国产在线不卡免费播放

        ?

        鐵礦球團(tuán)用膨潤土的流變特性

        2016-10-22 06:51:32鐘強(qiáng)楊永斌蒙飛宇李騫姜濤
        關(guān)鍵詞:生球鐵精礦膨潤土

        鐘強(qiáng),楊永斌,蒙飛宇,李騫,姜濤

        ?

        鐵礦球團(tuán)用膨潤土的流變特性

        鐘強(qiáng),楊永斌,蒙飛宇,李騫,姜濤

        (中南大學(xué)資源加工與生物工程學(xué)院,湖南長(zhǎng)沙,410083)

        根據(jù)賓漢流體流變學(xué),研究球團(tuán)用膨潤土的流變特性,分析膨潤土流變特性與生球強(qiáng)度的關(guān)系,查明不同離子對(duì)膨潤土流變特性的影響。研究結(jié)果表明:通過測(cè)量不同剪切速率下膨潤土懸浮液的剪切應(yīng)力,對(duì)剪切速率和剪切應(yīng)力曲線擬合得到的膨潤土塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度能表征膨潤土的流變特性。膨潤土塑性黏度越大,生球落下強(qiáng)度越好;離子對(duì)膨潤土流變特性影響很大,K+特別是Na+顯著提高膨潤土的塑性黏度,提升膨潤土的流變特性;Cl?能保證膨潤土具有較好的流變特性。而Mg2+和Ca2+降低了膨潤土的塑性黏度,CO32?使膨潤土的塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度均減小,SO42?和HCO3?則使膨潤土的流變特性大幅度地下降。

        膨潤土;流變特性;球團(tuán);塑性黏度;離子

        膨潤土作為黏結(jié)劑被國內(nèi)外廣泛用于鐵礦球團(tuán)的生產(chǎn)。膨潤土的品質(zhì)不同,其對(duì)鐵精礦的造球能力不同。目前,主要采用膠質(zhì)價(jià)、膨脹容量、吸水率、吸蘭量和蒙脫石含量來評(píng)價(jià)膨潤土的優(yōu)劣,但采用這些指標(biāo)評(píng)價(jià)膨潤土往往可靠性不高,不能準(zhǔn)確反映膨潤土真實(shí)的造球性能。在實(shí)際生產(chǎn)中,往往需要再通過造球試驗(yàn)來評(píng)價(jià)膨潤土的造球性能[1?6]。針對(duì)這些問題,研究者們用膨潤土比黏度、陽離子交換量和表觀動(dòng)電位來評(píng)價(jià)膨潤土的造球性能。對(duì)于比黏度,由于膨潤土具有觸變性,僅采用一點(diǎn)法測(cè)定膨潤土的比黏度不能真實(shí)地反映膨潤土的黏度。陽離子交換量能很好地衡量膨潤土吸附能力,但膨潤土在球團(tuán)生產(chǎn)中的主要作用不是吸附作用,用反映膨潤土吸附能力的陽離子交換量來評(píng)價(jià)膨潤土造球性能不具有等同性。對(duì)于表觀動(dòng)電位,由于蒙脫石晶體邊緣正電荷會(huì)屏蔽基面上的負(fù)電荷,導(dǎo)致采用電泳移動(dòng)法測(cè)得的表觀動(dòng)電位不能準(zhǔn)確反映膨潤土的表觀電位。另外,有研究者提出一種標(biāo)準(zhǔn)砂,用膨潤土黏結(jié)標(biāo)準(zhǔn)砂,通過檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)砂樣品的強(qiáng)度來評(píng)價(jià)膨潤土,但鐵精礦化學(xué)組成復(fù)雜,不能簡(jiǎn)單地用標(biāo)準(zhǔn)砂代替[7?11]。球團(tuán)生產(chǎn)中膨潤土吸水形成高質(zhì)量分?jǐn)?shù)的膨潤土懸浮液,其在造球過程中經(jīng)物料滾壓作用發(fā)生形變和流動(dòng)而填充于鐵精礦顆粒間,將鐵精礦顆粒牢固地黏結(jié)成球而具有一定的機(jī)械強(qiáng)度。膨潤土懸浮液在外力作用下發(fā)生形變和流動(dòng)時(shí)所表現(xiàn)出來的流變特性在很大程度上決定了膨潤土與鐵精礦的黏結(jié)性能,最終影響生球的強(qiáng)度。因此,定量表征膨潤土的流變特性,并查明膨潤土流變特性與生球強(qiáng)度之間的關(guān)系,對(duì)鐵礦球團(tuán)生產(chǎn)中評(píng)價(jià)和選用膨潤土具有一定現(xiàn)實(shí)意義。球團(tuán)生產(chǎn)中形成的高質(zhì)量分?jǐn)?shù)膨潤土懸浮液屬于賓漢流體,具有賓漢流體的流變特性[12?17]。本文作者根據(jù)賓漢流體的流變特性,測(cè)定10種膨潤土懸浮液剪切速率與剪切力,進(jìn)而計(jì)算得到膨潤土的塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度來表征膨潤土的流變特性。在此基礎(chǔ)上,分析膨潤土流變特性與生球質(zhì)量的關(guān)系及陰陽離子對(duì)膨潤土流體特性的影響。

        1 實(shí)驗(yàn)

        1.1 實(shí)驗(yàn)原料

        試驗(yàn)所用膨潤土為不同球團(tuán)廠所用的膨潤土,其化學(xué)成分見表1。由表1可知:繁昌土、盛泉土和皖東土SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高,均為66.00%左右;而印度土的SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)僅為49.15%。另外,黑山土的CaO質(zhì)量分?jǐn)?shù)高達(dá)4.58%,繁昌土P質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.11%,甲山土和印度土S質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0.06%和0.05%。

        表1 膨潤土的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))

        為了研究膨潤土流變特性與生球強(qiáng)度的關(guān)系,選用一種球團(tuán)廠常用鐵精礦進(jìn)行造球試驗(yàn),該鐵精礦比表面積及粒度組成見表2,其物理性質(zhì)見表3。由表2和3可知:該鐵精礦的粒度較粗,其粒度大于0.074 mm的鐵精礦質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)33.4%;但其靜態(tài)成球指數(shù)達(dá)0.5,成球性較好。

        表2 鐵精礦的比表面積及粒度組成

        表3 鐵精礦物理性質(zhì)

        1.2 實(shí)驗(yàn)方法

        1.2.1 膨潤土流變特性測(cè)試方法

        取450 mL蒸餾水倒入900 mL燒杯中,以轉(zhuǎn)速500 r/min進(jìn)行攪拌;然后稱取一定質(zhì)量的膨潤土緩慢加入燒杯中,攪拌30 min;最后將攪拌后的膨潤土懸浮液倒入直徑>70 mm的燒杯中,靜置10 min后使用NDJ?1型旋轉(zhuǎn)黏度計(jì)測(cè)定懸浮液的流變特性。

        球團(tuán)生產(chǎn)中膨潤土吸水形成高濃度的膨潤土懸浮液,其是一種高質(zhì)量分?jǐn)?shù)固體顆粒懸浮體類的非均質(zhì)流體,屬于賓漢塑性流體。賓漢流體是非牛頓流體的一種,在低剪切應(yīng)力下表現(xiàn)為剛性體;但當(dāng)剪切應(yīng)力增大到一定數(shù)值后,其會(huì)像黏性流體一樣流動(dòng)[11?13]。在開始流動(dòng)之后剪切應(yīng)力與剪切速率呈直線關(guān)系,符合以下公式[14,18]:

        1.2.2 造球及生球檢測(cè)方法

        造球混合料采用人工配料和混勻,每次稱取5 kg鐵精礦,然后加入一定量的膨潤土并混勻,再配加一定量的水分混勻,最后混勻料在直徑為1 000 mm圓盤造球機(jī)上進(jìn)行造球。造球完成后,將直徑為10~15 mm的生球作為成品生球,并檢測(cè)成品生球的落下強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度。取20個(gè)生球檢測(cè)其0.5 m落下強(qiáng)度,取平均值作為該生球的落下強(qiáng)度(次/(0.5 m));取20個(gè)生球檢測(cè)其抗壓強(qiáng)度,取平均值作為該生球的抗壓 強(qiáng)度。

        2 結(jié)果與討論

        2.1 膨潤土的流變特性

        膨潤土懸浮液會(huì)像黏性流體一樣流動(dòng),在開始流動(dòng)之后其剪切應(yīng)力與剪切速率呈直線關(guān)系,而實(shí)際中膨潤土懸浮液剪切速率與剪切應(yīng)力關(guān)系如圖1所示。

        圖1 膨潤土流變曲線示意圖

        由圖1可知:在相同剪切速率下,圖1中下行線的剪切應(yīng)力均沒有上行線的剪切應(yīng)力大,這是因?yàn)榕驖櫷翍腋∫簩儆诜桥nD流體,具有觸變性,在高剪切速度下其黏度變稀。由于上行線更能代表膨潤土的流變特性,對(duì)圖1中的上行線進(jìn)行直線擬合分析,其中塑性黏度為擬合直線的斜率,屈服強(qiáng)度為擬合直線在軸的截距,膨潤土表觀黏度為上行線中0.2 s?1和1 s?1時(shí)所測(cè)黏度的平均值[19?20]。通過計(jì)算膨潤土懸浮液的塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度就可以定量表征膨潤土的流變特性。

        取10種膨潤土分別配制成膨潤土質(zhì)量分?jǐn)?shù)均為15%的懸浮液,測(cè)定不同剪切速率下膨潤土懸浮液的剪切應(yīng)力。通過擬合計(jì)算得到不同膨潤土的流變特性參數(shù)見圖2。

        1—塑性黏度;2—屈服強(qiáng)度;3—表觀黏度。

        由圖2可知:印度土的塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度均最大,美國土次之,而甲山土、強(qiáng)生土、湯山土、繁昌土和黑山土的塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度均較小。另外,屈服強(qiáng)度和表觀黏度具有相同的變化趨勢(shì),而兩者與塑性黏度對(duì)應(yīng)關(guān)系不明顯。

        2.2 膨潤土流變特性與生球強(qiáng)度的關(guān)系

        2.2.1 塑性黏度與生球強(qiáng)度的關(guān)系

        采用同一鐵精礦,保證生球水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為9.5%左右、膨潤土質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.5%,膨潤土塑性黏度與生球強(qiáng)度的關(guān)系如圖3所示。由圖3可知:除盛泉土外,膨潤土塑性黏度與生球落下強(qiáng)度具有相同的變化規(guī)律;而膨潤土塑性黏度與生球抗壓強(qiáng)度沒有相同的變化規(guī)律。除盛泉土外的9種膨潤土塑性黏度變化規(guī)律可知:膨潤土塑性黏度大,則采用該膨潤土造球獲得的生球落下強(qiáng)度高;反之,則生球落下強(qiáng)度低。由此可知:膨潤土塑性黏度越大,則采用該膨潤土造球獲得的生球落下強(qiáng)度越高,進(jìn)而可通過測(cè)定不同膨潤土的塑性黏度來橫向評(píng)價(jià)它們對(duì)鐵精礦的造球能力。

        1—塑性黏度;2—落下強(qiáng)度;3—抗壓強(qiáng)度。

        2.2.2 屈服強(qiáng)度與生球強(qiáng)度的關(guān)系

        采用同一鐵精礦,保證生球水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為9.5%左右、膨潤土質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.5%,膨潤土屈服強(qiáng)度與生球強(qiáng)度的關(guān)系如圖4所示。由圖4可知:膨潤土屈服強(qiáng)度與生球抗壓強(qiáng)度不具有相同的變化規(guī)律。除去繁昌土、黑山土和皖東土,膨潤土屈服強(qiáng)度與生球強(qiáng)度具有屈服強(qiáng)度越大則生球落下強(qiáng)度越好的規(guī)律;但與塑性黏度比較,屈服強(qiáng)度與生球落下強(qiáng)度間的對(duì)應(yīng)關(guān)系不明顯。

        1—屈服強(qiáng)度;2—落下強(qiáng)度;3—抗壓強(qiáng)度。

        2.2.3 表觀黏度與生球強(qiáng)度的關(guān)系

        采用同一鐵精礦,保證生球水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為9.5%左右、膨潤土質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.5%,膨潤土表觀黏度與生球強(qiáng)度的關(guān)系如圖5所示。由圖5可知:膨潤土表觀黏度與生球抗壓強(qiáng)度不具有相同的變化規(guī)律。不考慮繁昌土、黑山土和皖東土,膨潤土表觀黏度越大,生球落下強(qiáng)度越高,其與屈服強(qiáng)度具有相同的規(guī)律;但與塑性黏度比較,表觀黏度與生球落下強(qiáng)度間的對(duì)應(yīng)關(guān)系不明顯。綜合來說,膨潤土的流變特性與生球抗壓強(qiáng)度沒有明顯的聯(lián)系,而與生球落下強(qiáng)度存在一定的聯(lián)系。特別是膨潤土塑性黏度與生球落下強(qiáng)度對(duì)應(yīng)關(guān)系明顯,膨潤土塑性黏度越大,采用該土造得的生球落下強(qiáng)度越高。

        1—表觀黏度;2—落下強(qiáng)度;3—抗壓強(qiáng)度。

        2.3 不同離子對(duì)膨潤土流變特性的影響

        同一種膨潤土作用于不同的鐵精礦,其造球效果不同,獲得的球團(tuán)質(zhì)量不同。這一方面因?yàn)椴煌F精礦的粒度組成、自身成球性能等不同;另一方面因?yàn)椴煌F精礦物化性能不同,其對(duì)膨潤土造球性能的影響不同,如鐵精礦中殘留離子對(duì)生球質(zhì)量影響較大,用蒸餾水生產(chǎn)的生球質(zhì)量明顯優(yōu)于用工業(yè)水生產(chǎn)的球團(tuán)[21]。因此,研究中采用印度膨潤土,人為添加造球原料中常見離子來研究不同離子對(duì)膨潤土流變性能的影響。

        2.3.1 陽離子種類對(duì)膨潤土流變特性的影響

        采用MgCl2,CaCl2,NaCl和KCl 4種試劑,通過在膨潤土懸浮液中配加不同質(zhì)量的MgCl2,CaCl2,NaCl或KCl試劑,來保證試驗(yàn)中各膨潤土懸浮液中Cl?質(zhì)量分?jǐn)?shù)相同。Mg2+,Ca2+,Na+和K+這4種陽離子對(duì)膨潤土流變特性的影響見圖6,添加不同陽離子的膨潤土的流變特性參數(shù)見圖7。

        1—無;2—Mg2+;3—Ca2+;4—Na+;5—K+。

        1—塑性黏度;2—屈服強(qiáng)度;3—表觀黏度。

        由圖6可知:在相同剪切速率下,Na+和K+明顯提高了膨潤土的剪切應(yīng)力,而Mg2+和Ca2+對(duì)膨潤土的剪切應(yīng)力影響不大。Mg2+和Ca2+明顯降低了膨潤土的觸變性,導(dǎo)致膨潤土懸浮液的剪切應(yīng)力不隨著剪切速率的增大而增大。

        由圖7可知:Mg2+和Ca2+使得膨潤土的塑性黏度降低,膨潤土的屈服強(qiáng)度和表觀黏度略有降低;而Na+和K+明顯提高了膨潤土的塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度。膨潤土主要成分是蒙脫石,由于蒙脫石的晶格中Si4+和Al3+被低價(jià)陽離子同晶置換,致使單位晶層中出現(xiàn)大量剩余負(fù)電荷,低價(jià)的Na+和K+可被負(fù)電荷吸附,保證蒙脫石晶格電荷平衡,使蒙脫石晶面結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。而相對(duì)高價(jià)的Mg2+和Ca2+不但吸附剩余負(fù)電荷,而且會(huì)吸附晶格內(nèi)的負(fù)電荷,破壞蒙脫石的晶格,使得晶面結(jié)構(gòu)不穩(wěn)定[22?24]。

        另外,相對(duì)于K+,Na+對(duì)膨潤土的塑性黏度提高更加明顯。根據(jù)塑性黏度與生球質(zhì)量的關(guān)系,可認(rèn)為Na+可顯著提升膨潤土的流變特性,改善膨潤土的造球性能,進(jìn)而提高生球的強(qiáng)度。這也從膨潤土流變特性角度解釋了對(duì)膨潤土進(jìn)行鈉化改性可改善其造球性能的原因。

        2.3.2 陰離子對(duì)膨潤土流變性的影響

        采用NaCl,Na2SO4,Na2CO3和NaHCO34種試劑,通過在膨潤土懸浮液中配加不同質(zhì)量的NaCl,Na2SO4,Na2CO3或NaHCO3,來保證各試驗(yàn)中Na+加入量相同。Cl?,SO42?,CO32?和HCO3?這4種陰離子對(duì)膨潤土流變特性的影響見圖8,添加不同陰離子的膨潤土的流變特性參數(shù)見圖9。

        1—無;2—Cl?;3—SO42?;4—CO32?;5—HCO3?。

        1—塑性黏度;2—屈服強(qiáng)度;3—表觀黏度。

        由圖8和圖9可知:在相同剪切速率下,添加離子的膨潤土剪切應(yīng)力均大于未添加離子的膨潤土剪切應(yīng)力;同時(shí),添加離子的膨潤土塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度都比未添加離子的大,這主要是Na+所致。比較Cl?,SO42?,CO32?和HCO3?這4種陰離子,Cl?能保證膨潤土具有較高的塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度;CO32?使膨潤土塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度均減小;而在Na+存在時(shí),添加SO42?或HCO3?的膨潤土塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度幾乎趨于與純膨潤土的相同。綜合來說,陰離子的加入會(huì)進(jìn)一步增加蒙脫石單位晶層的負(fù)電荷,使得晶面結(jié)構(gòu)更加不穩(wěn)定,使膨潤土的流變特性變差。

        3 結(jié)論

        1) 在鐵礦球團(tuán)生產(chǎn)中,膨潤土吸水形成高濃度的懸浮液屬于賓漢流體。根據(jù)賓漢流體學(xué),通過測(cè)量不同剪切速率下膨潤土懸浮液的剪切應(yīng)力,可計(jì)算出膨潤土的塑性黏度、屈服強(qiáng)度和表觀黏度,以表征膨潤土的流變特性。

        2) 膨潤土的流變特性與生球強(qiáng)度具有良好的匹配性。膨潤土的塑性黏度越大,該膨潤土造球得到的生球落下強(qiáng)度越高;而膨潤土的屈服強(qiáng)度和表觀黏度與生球強(qiáng)度關(guān)系不明顯。

        3) 離子對(duì)膨潤土流變特性影響很大。K+特別是Na+顯著提高了膨潤土的塑性黏度,提升膨潤土的流變特性;而Mg2+和Ca2+降低了膨潤土的塑性黏度。Cl?能保證膨潤土具有良好的流變特性,CO32?使膨潤土的流變特性變差,SO42?和HCO3?則使膨潤土的流變特性大幅度地降低。

        [1] KUTSENKO L I. Synthesis of carboxymethyl cellulose based on short fibers and lignified part offlax pedicels[J]. Russian Journal of Applied Chemistry, 2005, 78(12): 2014?2018.

        [2] 黃柱成, 李鐵輝, 易凌云, 等. 纖維化膨潤土制備及其在鐵精礦球團(tuán)中的應(yīng)用[J]. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2014, 45(2): 341?342. HUANG Zhucheng, LI Tiehui, YI Lingyun, et al. Preparation of fibrosis bentonite and its application in iron ore concentrate pellet[J]. Journal of Central South University(Science and Technology), 2014, 45(2): 341?342.

        [3] 楊永斌, 黃桂香, 姜濤, 等. 有機(jī)黏結(jié)劑替代膨潤土制備氧化球團(tuán)[J]. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2007, 38(5): 850?855. YANG Yongbing, HUANG Guixiang, JIANG Tao, et al. Application of organic binder as substitutes for bentonite in pellet preparation[J]. Journal of Central South University (Science and Technology), 2007, 38(5): 850?855.

        [4] CHRISTIDIS G E. Physical and chemical properties of some bentonite deposits of Kimolos Island, Greece[J]. Applied Clay Science, 1998, 13(2): 79?98.

        [5] 楊永斌, 鐘強(qiáng), 李騫, 等. 硅冶煉粉料冷壓造塊工藝研究[J]. 礦冶工程, 2014, 32(2): 87?90. YANG Yongbin, ZHONG Qiang, LI Qian, et al. Technology of cold briquetting with powdery material of silicon smelting[J]. Mining and Metallurgical Engineering, 2014, 32(2): 87?90.

        [6] GUL A, SIRKECI A A, BOYLU F, et al. Imrovement of mechanical strength of iron ore pellets using raw and activated bentonites as binders[J]. physicochemical Problems of Mineral Processing, 2015, 51(1): 23?26.

        [7] BESQ A, MALFOY C, PANTET A, et al. Physicochemical characterisation and flow properties of some bentonite muds[J]. Applied Clay Science, 2003, 23(6): 275?286.

        [8] ERSAHIN S, GUNAL H, KUTLU T, et al. Estimating specific surface area and cation exchange capacity in soils using fractal dimension of particle-size distribution[J]. Geoderma, 2006, 136(4): 588?597.

        [9] 孫紅娟, 彭同江, 劉穎. 蒙脫石的晶體化學(xué)式計(jì)算與分類[J]. 人工晶體學(xué)報(bào), 2008, 37(2): 350?355. SUN Hongjuan, PENG Tongjiang, LIU Ying. Calculation of crystal chemical formula of montmorillonite and classification[J]. Journal of Synthetic Crystals, 2008, 37(2): 350?355.

        [10] SHAMSUDDIN R M, VERBEEK C J R, LAY M C. Producing protein intercalated bentonite: equilibrium, kinetics and physical properties of gelatin-bentonite system[J]. Applied Clay Science, 2014, 87(1):52-60.

        [11] KAWATRA S K, RIPKE S J. Bentonite binder effective strength (BESt) test for unfired iron ore pellets[J]. Minerals & Metallurgical Processing, 2004, 21(2): 65?70.

        [12] LUCKHAM F P, ROSSI S. The colloidal and rheological properties of bentonite suspensions[J]. Advances in Colloid and Interface Science, 1999, 82(1/2/3): 43?92.

        [13] CHOO K Y, BAI K. Effects of bentonite concentration and solution pH on the rheological properties and long-term stabilities of bentonite suspensions[J]. Applied Clay Science, 2015, 108(5): 182?190.

        [14] 江體乾. 化工流變學(xué)[M]. 上海: 華東理工大學(xué)出版社, 2004: 124?144. JIANG Tiqian. Chemical engineering rheology[M]. Shanghai: East China University of Science and Technology Press, 2004: 124?144.

        [15] XIAO Feipeng, AMIRKHANIAN S, WANG Hainian, et al. Rheological property investigations for polymer and polyphosphoric acid modified asphalt binders at high temperatures[J]. Construction and Building Materials, 2014, 64(8): 316?323.

        [16] LIANG Hunan, LONG Zhu, YANG Shuhui et al. Organic modification of bentonite and its effect on rheological properties of paper coating[J]. Applied Clay Science, 2015, 104(2): 106?109.

        [17] BARRY M M, JUNG Youngsoo, LEE Jungkun, et al. Fluid filtration and rheological properties of nanoparticle additive and intercalated clay hybrid bentonite drilling fluids[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2015, 127(3): 338?346.

        [18] JANEK M, LAGALY G. Proton saturation and rheological properties of smectite dispersions[J]. Applied Clay Science, 2001, 19(6): 121?130.

        [19] MAHTO V, SHARMA V P. Rheological study of a water based oil well drilling fluid[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2004, 45(1/2): 123?128.

        [20] LI Meichun, WU Qinglin, SONG Kunlin, et al. Cellulose nanoparticles as modifiers for rheology and fluid loss in bentonite water-based fluids[J]. Applied Materials & Interfaces, 2015, 7(8): 5006?5016.

        [21] RIPKE S J, KAWATRA S K. Effect of cations on unfired magnetite pellet strength[J]. Minerals & Metallurgical Processing, 2003, 20(3): 153?159.

        [22] LAIRD D A. Influence of layer charge on swelling of smectites[J]. Applied Clay Science, 2006 34(1/2/3/4): 74?87.

        [23] PILS J R V, LAIRD A D, EVANGELOU V P, et al. Role of cation demixing and quasicrystal formation and breakup on the stability of smectitic colloids[J]. Applied Clay Science, 2007, 35(3/4): 201?211.

        [24] HAMMADI L, BOUDJENANE N, BELHADRI M. Effect of polyethylene oxide (PEO) and shear rate on rheological properties of bentonite clay[J]. Applied Clay Science, 2014, 99(9): 306?311.

        Rheological property of bentonite used in iron pellet

        ZHONG Qiang, YANG Yongbin, MENG Feiyu, LI Qian, JIANG Tao

        (School of Minerals Processing and Bioengineering, Central South University, Changsha 410083, China)

        According to rheological theory of Bingham fluid and rheological property of bentonite used in pellet, the relationship between bentonite rheological property and green pellet strength and the influence of ion on bentonite rheological property were researched. The results show that the rheological property of bentonite can be characterized by plastic viscosity, yield value and apparent viscosity which were calculated from shear stress and shear rate of bentonite suspension. The rheological property of bentonite has relation with green pellet strength; the greater the plastic viscosity, the better the green pellet strength is. The cation and anion has great effect on the rheological property of bentonite. K+especially Na+significantly enhances the plastic viscosity and improves the rheological property. Cl?makes the bentonite have good rheological property. While Mg2+and Ca2+reduce the plastic viscosity, CO32?makes the plastic viscosity, the yield strength and the apparent viscosity decrease, and SO42?and HCO3?have a drastic decline in the rheological property.

        bentonite; rheological property; pellet; plastic viscosity; ion

        10.11817/j.issn.1672-7207.2016.09.001

        TF046

        A

        1672?7207(2016)09?2907?07

        2015?10?12;

        2015?12?23

        國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51234008) (Project(51234008) supported by the National Natural Science Foundation of China)

        楊永斌,博士,副教授,從事鋼鐵冶金、二次資源綜合利用等研究;E-mail: ybyangcsu@126.com

        (編輯 陳愛華)

        猜你喜歡
        生球鐵精礦膨潤土
        釩鈦磁鐵礦制備熔劑性球團(tuán)工藝優(yōu)化
        一種基于鐵精礦采選精益成本六環(huán)六控?cái)?shù)字化管控方法
        昆鋼科技(2022年4期)2022-12-30 11:24:18
        白馬釩鈦磁鐵礦提質(zhì)降雜研究及工業(yè)實(shí)踐
        鋼鐵釩鈦(2022年3期)2022-07-08 13:44:20
        提高程潮球團(tuán)生球爆裂溫度的研究
        基于氰胺渣造粒制備氧化鈣工藝研究
        山東化工(2020年15期)2020-09-01 07:25:04
        重金屬對(duì)膨潤土膨脹性的影響
        攀西地區(qū)釩鈦鐵精礦球團(tuán)制備工藝及應(yīng)用
        四川冶金(2018年1期)2018-09-25 02:39:22
        膨潤土防水毯在水庫防滲工程中的應(yīng)用
        新疆某鐵礦粗精礦制取超級(jí)鐵精礦的試驗(yàn)研究
        新疆鋼鐵(2015年2期)2015-11-07 03:27:52
        CTMAB-膨潤土處理含油污水的研究
        青青草免费高清视频在线观看 | 日本成人久久| 中文字幕日本女优在线观看| 国产女优一区在线观看| 熟女人妇 成熟妇女系列视频| 欧美 国产 日产 韩国 在线| 国产片三级视频播放| 天堂久久一区二区三区| 高h喷水荡肉爽文np肉色学校| 欧美黑人粗暴多交高潮水最多| 色播在线永久免费视频网站| 丰满人妻被持续侵犯中出在线| 国产69精品久久久久9999apgf | 女人无遮挡裸交性做爰| 久久久精品人妻久久影视| 无码一区二区三区不卡AV| 亚洲乱熟妇一区二区三区蜜桃 | 国产精品久久久久久久久岛| 亚洲日韩精品欧美一区二区三区不卡| 一区二区三区少妇熟女高潮| 亚洲av免费手机在线观看| 一二三四在线观看免费视频| 欧美乱人伦中文字幕在线不卡| 一区二区三区免费自拍偷拍视频| 狠狠躁天天躁无码中文字幕图| 黑人玩弄人妻中文在线| 日本韩国三级aⅴ在线观看| 一本色道久久亚洲av红楼| 让少妇高潮无乱码高清在线观看| 国产亚洲欧美成人久久片| 亚洲av性色精品国产| 狠狠色狠狠色综合网| 国产极品美女高潮抽搐免费网站| 欧美成人a视频免费专区| 少妇太爽了在线观看免费| 东北女人毛多水多牲交视频| 女人体免费一区二区| 国产av一区二区网站| 樱桃视频影院在线播放| 国产亚洲精品看片在线观看| 日本免费三片在线播放|