劉小俊，蔣雅君，馬鵬遠(yuǎn)，李　彬，岳　嶺

(1.西南交通大學(xué)交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，成都　610031；2.中鐵工程設(shè)計(jì)咨詢集團(tuán)有限公司，北京　100055)

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明挖地鐵車站主體結(jié)構(gòu)最不利設(shè)計(jì)水位分析

劉小俊1，蔣雅君1，馬鵬遠(yuǎn)2，李彬1，岳嶺2

(1.西南交通大學(xué)交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，成都610031；2.中鐵工程設(shè)計(jì)咨詢集團(tuán)有限公司，北京100055)

我國(guó)華南、華東、華中地區(qū)及沿海城市地下水豐富，地下水壓力是影響地鐵車站主體結(jié)構(gòu)受力的重要因素，隨著水頭高度的變化結(jié)構(gòu)受力會(huì)隨之發(fā)生改變。為了研究不同的水位對(duì)車站主體結(jié)構(gòu)受力的影響，結(jié)合眾多地下水豐富的地鐵工程實(shí)例，選取多種水位進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，結(jié)果表明：影響頂板、中板、底板及側(cè)墻的最不利水位并不是統(tǒng)一的水位。為了方便設(shè)計(jì)，通過將眾多正常使用中的地鐵車站結(jié)構(gòu)受力情況對(duì)比分析，認(rèn)為：選取工程場(chǎng)地內(nèi)最高水位進(jìn)行車站結(jié)構(gòu)受力計(jì)算，然后對(duì)部分構(gòu)件配筋面積進(jìn)行調(diào)整，能夠滿足車站結(jié)構(gòu)安全的要求。

地鐵車站；明挖法；最不利水位；內(nèi)力分析

1　概述

隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的大力發(fā)展，城市化進(jìn)程的加快，城市人口日漸增多，同時(shí)也帶來了諸多的城市問題，如交通擁擠、噪聲污染等。為了能夠有效地解決這些問題，我國(guó)加快了城市基礎(chǔ)設(shè)施的建設(shè)，其中地鐵已經(jīng)成為各大城市主要的交通形式之一[1，2]。在地鐵的建設(shè)中，確保車站結(jié)構(gòu)安全可靠至關(guān)重要。我國(guó)華南、華東、華中地區(qū)及沿海城市地下水豐富，水位較高，一般位于中板以上，地下水壓力是影響地鐵車站主體結(jié)構(gòu)受力的重要因素，并隨著水頭高度的變化結(jié)構(gòu)受力會(huì)隨之發(fā)生改變。因此確定工程建設(shè)及使用過程中影響結(jié)構(gòu)最不利的水頭高度是非常重要的問題。

《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50157—2013)規(guī)定：按照可能發(fā)生的地下水最高水位和最低水位兩種情況，計(jì)算水壓力和浮力對(duì)結(jié)構(gòu)的作用[3]。我國(guó)大多數(shù)地鐵車站設(shè)計(jì)中直接把最高水位當(dāng)作最不利水位進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算，但這種設(shè)計(jì)理念存在一定的問題。水位越高，結(jié)構(gòu)所受的軸力和彎矩越大，但并不一定受力最不利。對(duì)鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件來講，是由軸力和彎矩的組合來確定結(jié)構(gòu)的最不利程度。

通過有限元計(jì)算不同水位情況下車站主體結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，并分析受力及配筋情況，研究地鐵車站的最不利水位，為地鐵車站設(shè)計(jì)中水位的選取及如何配筋提供一些可行的建議。

2　工程概述

依托某明挖地下三層車站。該車站圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用復(fù)合式地下連續(xù)墻，車站標(biāo)準(zhǔn)段寬度為15.9 m，高度21.34 m，縱向柱跨9 m，橫向柱跨8 m，頂板、負(fù)二層樓板、側(cè)墻厚800 mm，負(fù)一層樓板厚400 mm，底板厚1 100 mm，柱尺寸為800 mm×1 200 mm。車站覆土計(jì)算深度為3.9 m，地勘常水位于地下3 m處。結(jié)構(gòu)形式如圖1所示，土層參數(shù)如表1所示。

圖1　結(jié)構(gòu)斷面(單位：mm)

地層層厚/m天然重度/(kN/m3)飽和重度/(kN/m3)側(cè)壓力系數(shù)滲透系數(shù)/(m/d)填土2.718.020.10.435.00粉質(zhì)黏土6.418.719.530.350.01黏土7.219.420.740.330.01強(qiáng)風(fēng)化巖7.020.821.260.302.50中風(fēng)化巖12.525.525.500.221.50

本場(chǎng)地的地下水按賦存條件主要為第四系孔隙水及基巖裂隙水?？紫端饕x存在表層人工填土層，沖洪積層和殘積砂質(zhì)黏性土層中，略具承壓性，基巖裂隙水賦存于強(qiáng)風(fēng)化及中等風(fēng)化巖中，具承壓性。采用了5種不同的水位進(jìn)行計(jì)算，水頭高度如表2所示(水位編號(hào)5表示最低水位)。

表2　水頭高度

3　數(shù)值計(jì)算

采用ANSYS有限元軟件[4，5]分析不同的水位下結(jié)構(gòu)受力情況，以此來分析水位對(duì)車站結(jié)構(gòu)的影響。

3.1建立模型

地鐵車站一般為長(zhǎng)通道結(jié)構(gòu)，其橫向尺寸遠(yuǎn)小于縱向尺寸，因此將其簡(jiǎn)化為平面問題求解[6]。將組合成結(jié)構(gòu)的各段梁柱分成梁?jiǎn)卧?，各單元之間以節(jié)點(diǎn)相連，單元長(zhǎng)度縱向取1 m計(jì)算(即采用等效剛度法)。圍護(hù)結(jié)構(gòu)與主體地下結(jié)構(gòu)采用復(fù)合墻相結(jié)合的形式[7]，車站的頂板、中板、底板、中柱及側(cè)墻均采用梁?jiǎn)卧M(jìn)行模擬。采用彈簧單元模擬地層與結(jié)構(gòu)的相互約束(殺死受拉彈簧)，圍護(hù)結(jié)構(gòu)與側(cè)墻的作用采用Link10單元(只受壓)模擬，彈性模量數(shù)量級(jí)取1015～1017時(shí)能較好地保證圍護(hù)結(jié)構(gòu)與主體結(jié)構(gòu)變形的協(xié)調(diào)和連續(xù)性[8]。圍護(hù)結(jié)構(gòu)底端采用鉸支座進(jìn)行約束，同時(shí)考慮到地下水對(duì)結(jié)構(gòu)的浮力，抗浮措施采用抗拔樁，把其底端的水平、豎向位移約束住。

將地層對(duì)結(jié)構(gòu)的作用轉(zhuǎn)化成荷載，采用荷載-結(jié)構(gòu)模型計(jì)算，并把圍護(hù)結(jié)構(gòu)的剛度折減70%[8]，按長(zhǎng)期使用工況(水土分算、土壓力作用在圍護(hù)結(jié)構(gòu)上、水壓力作用在主體結(jié)構(gòu)側(cè)墻上)，土壓力按靜止土壓力計(jì)算，水壓力按靜水壓力計(jì)算[8]。計(jì)算模型如圖2所示。

圖2　計(jì)算模型

3.2荷載計(jì)算及組合

結(jié)構(gòu)所承受荷載包括永久荷載、可變荷載，結(jié)構(gòu)計(jì)算中選取的荷載種類見表3。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》3.2.2條，承載能力極限狀態(tài)應(yīng)按效應(yīng)的基本組合或偶然組合(此處僅考慮基本組合情況)進(jìn)行荷載組合[9]，組合系數(shù)見表4。

表3　荷載種類

表4　荷載組合系數(shù)

3.3提取內(nèi)力

根據(jù)5種不同水位計(jì)算的荷載進(jìn)行加載計(jì)算，并提取不利截面處的內(nèi)力值。橫斷面的不利截面選取如圖3所示。

圖3　不利截面的選取位置

4　計(jì)算結(jié)果及分析

4.1提取內(nèi)力結(jié)果

對(duì)5種不同水位情況下的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較，分別提取出側(cè)墻、頂板、中一層板、中二層板及底板的最大剪力、軸力及彎矩，如圖4～圖6所示。

圖4　各板最大剪力隨水頭高度的變化

從圖4可以看出，隨著水位的降低，結(jié)構(gòu)所受的最大剪力減小，底板和側(cè)墻尤為明顯。因此應(yīng)按最高水位計(jì)算結(jié)構(gòu)的剪力，按其進(jìn)行抗剪配筋計(jì)算以保證結(jié)構(gòu)抗剪的安全性。

圖5　各板最大軸力隨水頭高度的變化

圖6　各板最大彎矩隨水頭高度的變化

根據(jù)各層板跨中部位的受力情況進(jìn)行分析計(jì)算，采用最小配筋率配筋均可滿足要求，因此本文不再研究各層板跨中的受力情況。

從圖5、圖6可以看出，除了中二層板的彎矩隨著水位的降低先減小后增大之外，其他各層板的軸力、彎矩均隨著水位的降低而減小。雖然從圖4、圖5中可以看出，軸力、彎矩基本是隨水位的降低而減小，但混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面承載力是由彎矩和軸力的組合而確定，并不是結(jié)構(gòu)所受的彎矩和軸力最大，結(jié)構(gòu)就最不利。

4.2偏心受壓構(gòu)件正截面承載能力分析

偏心受壓構(gòu)件是彎矩和軸力共同作用的構(gòu)件，軸力與彎矩對(duì)于構(gòu)件的作用效應(yīng)存在著疊加和制約的關(guān)系，即當(dāng)給定軸力N時(shí)，有其唯一對(duì)應(yīng)的彎矩M組合下達(dá)到其極限承載能力。

對(duì)于偏心受壓短柱、長(zhǎng)柱，由其截面承載力的計(jì)算分析可以得到圖7所示的偏心受壓構(gòu)件M-N相關(guān)曲線圖。ab段表示大偏心受壓時(shí)的M-N相關(guān)曲線，為二次拋物線。隨著軸向力N的增大，截面能承擔(dān)的彎矩也相應(yīng)提高。

b點(diǎn)為鋼筋與受壓混凝土同時(shí)達(dá)到其強(qiáng)度極限值的界限狀態(tài)。此時(shí)偏心受壓構(gòu)件的彎矩M最大。

cb段表示小偏心受壓的M-N相關(guān)曲線，是一條接近于直線的二次函數(shù)曲線。由曲線走向可以看出，在小偏心受壓情況下，隨著軸向力的增大，截面所能承受的彎矩反而降低。

在圖7中，c點(diǎn)表示軸心受壓的情況，a點(diǎn)表示受彎構(gòu)件的情況。圖中曲線上的任一點(diǎn)d的坐標(biāo)就代表截面強(qiáng)度的一種M和N的組合。若任意點(diǎn)d位于曲線abc的內(nèi)側(cè)，說明截面在該點(diǎn)坐標(biāo)給出的M和N的組合未達(dá)到承載能力極限狀態(tài)；若d點(diǎn)位于圖中曲線abc的外側(cè)，則表明截面的承載能力不足[10]。

圖7　偏心受壓構(gòu)件的M-N曲線

采用最高水位計(jì)算的軸力、彎矩進(jìn)行正截面配筋，并繪出每個(gè)板的承載能力M-N相關(guān)曲線圖。根據(jù)M-N相關(guān)曲線圖計(jì)算在其他水位情況下的彎矩極限承載力，如圖8所示。

圖8　各層板的彎矩承載力

4.3各層板的不利水位分析

通過計(jì)算得出頂板、中板、底板及側(cè)墻的安全儲(chǔ)備系數(shù)隨水位的變化，如圖9所示。

圖9　安全儲(chǔ)備系數(shù)

從圖9可以看出每層板的最不利水位，具體如表5所示。

表5　每層板的最不利水位

由于水對(duì)結(jié)構(gòu)的浮力直接作用在底板上，底板的受力受水位的影響比其他部位特殊，因此需單獨(dú)分析。從圖8中可以看出最高和最低水位時(shí)，底板的安全儲(chǔ)備系數(shù)都比較小，底板受力處于不利狀態(tài)。通過數(shù)值計(jì)算，可以得到最高和最低水位下底板所受的彎矩，如圖10、圖11所示。

圖10　最高水位彎矩(單位：N·m)

圖11　最低水位彎矩(單位：N·m)

從圖10、圖11可以看出，水位最高和最低時(shí)，底板所受彎矩的作用方向已經(jīng)發(fā)生很大的變化，即最高水位和最低水位下，底板的受拉壓區(qū)域已經(jīng)明顯不同。因此最高水位和最低水位都是底板的不利水位。

從配筋的角度出發(fā)，分析不利水位。根據(jù)不同水位下計(jì)算的軸力、彎矩進(jìn)行正截面配筋計(jì)算[11，12]，結(jié)果見表6。

表6　配筋情況

根據(jù)不同水位計(jì)算的配筋量，也可對(duì)最不利水位進(jìn)行一定的判斷，這與安全儲(chǔ)備系數(shù)法得到的結(jié)論基本一致。但中二層板在各種水位下用最小配筋率配筋均可滿足要求，所以根據(jù)配筋結(jié)果無法得到中二層板的最不利水位。

4.4主體結(jié)構(gòu)的最不利水位分析

本文通過數(shù)值模擬計(jì)算不同水位下明挖地鐵車站主體結(jié)構(gòu)的受力，采用安全儲(chǔ)備系數(shù)及配筋法分析得出了頂板、中間板、底板及側(cè)墻的最不利水位，發(fā)現(xiàn)并不是統(tǒng)一的水位。每一種結(jié)構(gòu)的最不利水位見表7。

表7　每層板的最不利水位

由表7可以得出，不同的結(jié)構(gòu)部位對(duì)應(yīng)著不同的最不利水位，因此并非水位最高時(shí)，結(jié)構(gòu)的受力最不利。如果直接選取最高水位進(jìn)行結(jié)構(gòu)受力及配筋計(jì)算，會(huì)造成主體結(jié)構(gòu)的部分結(jié)構(gòu)部位不安全。

《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50157—2013)規(guī)定按照可能發(fā)生的地下水最高水位和最低水位兩種情況，計(jì)算水壓力和浮力對(duì)結(jié)構(gòu)的作用。規(guī)范中僅考慮了最高及最低兩種水位對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，并不能完全反應(yīng)水位對(duì)結(jié)構(gòu)的影響。

但是如果設(shè)計(jì)人員分別選取每層板的最不利水位進(jìn)行計(jì)算，將會(huì)帶來很大的不便。因此從設(shè)計(jì)者的角度出發(fā)，需確定一個(gè)對(duì)整體結(jié)構(gòu)最不利的水位進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)表6及表7對(duì)各層板最不利水位的分析結(jié)果，可以把最高水位當(dāng)作整體結(jié)構(gòu)的最不利水位進(jìn)行配筋計(jì)算，然后再把配筋量做相應(yīng)的調(diào)整作為最終配筋結(jié)果。這樣既可以保證結(jié)構(gòu)的受力安全又可以提高設(shè)計(jì)者的計(jì)算效率。根據(jù)表6的配筋計(jì)算結(jié)果，結(jié)構(gòu)的底板按最高水位計(jì)算出受拉側(cè)鋼筋面積，并且受壓側(cè)的鋼筋面積取與受拉側(cè)相等；中間層板按最高水位計(jì)算出配筋以后，將受拉側(cè)鋼筋面積乘以1.5系數(shù)，受壓側(cè)不需調(diào)整；側(cè)墻及頂板按最高水位計(jì)算進(jìn)行配筋，以此作為最終計(jì)算配筋結(jié)果。

5　結(jié)論

本文通過對(duì)不同水位下明挖地鐵車站主體結(jié)構(gòu)的受力分析，得出了頂板、中間板、底板及側(cè)墻的最不利水位并不是統(tǒng)一的水位。但是為了提高設(shè)計(jì)者的工作效率，提出明挖地鐵車站整體結(jié)構(gòu)的最不利計(jì)算水位，即最高水位。

(1)根據(jù)最高水位計(jì)算結(jié)構(gòu)各層板的剪力，進(jìn)行抗剪配筋計(jì)算。

(2)頂板、側(cè)墻直接根據(jù)最高水位計(jì)算軸力和彎矩，進(jìn)行正截面承載配筋計(jì)算。

(3)底板根據(jù)最高水位計(jì)算受拉側(cè)鋼筋面積，并且受壓側(cè)的鋼筋面積取與受拉側(cè)相等進(jìn)行配筋。

(4)中間層板根據(jù)最高水位計(jì)算出配筋，將受拉側(cè)鋼筋面積乘以1.5系數(shù)，受壓側(cè)不需調(diào)整，以此作為最終計(jì)算配筋結(jié)果。

根據(jù)本文得出的結(jié)論進(jìn)行車站設(shè)計(jì)計(jì)算，既能提高設(shè)計(jì)者的效率又能保證結(jié)構(gòu)的安全，希望能夠?qū)γ魍诘罔F車站最不利水位的選取提供參考；同時(shí)本文也存在不足之處，本文采用平面等效剛度簡(jiǎn)化計(jì)算，雖然這種方法目前得到了廣泛應(yīng)用，但問題存在于：將縱梁和板、柱分離開進(jìn)行計(jì)算，使整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形協(xié)調(diào)條件得不到滿足，導(dǎo)致板、縱梁內(nèi)力與實(shí)際有所不符[13-15]。

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Analysis of Most Unfavorable Design Water Level of Open-and-cut Metro Station Main Structure

LIU Xiao-jun1， JIANG Ya-jun1， MA Peng-yuan2， LI Bin1， YUE Ling2

(1.Key Laboratory of Southwest Jiaotong University Transportation Tunnel Engineering of Ministry of Education，Chengdu 610031, China; 2.China Railway Engineering Consulting Group Co., Ltd， Beijing 100055, China)

In Southern China， East China， Central China and coastal cities， groundwater pressure is an important factor affecting the main structure of the subway station. With the change of the water head height， the structure stress is also changed. In order to study the effect of different level on the station main body structure， this article， with reference to variety of water-rich metro engineering cases， selects different water level many for numerical simulation and calculation. The results show that the most unfavorable water level affecting the top plate， the middle plate， the bottom plate and the side wall is not uniform. In order to facilitate the design， the article， based on the stress analysis of a large number of subway station structures in normal service， concludes that the highest level of the station structure is selected to calculate structure stress， and then adjust the area of reinforcement of partial components so as to meet the requirements for the safety of station structures.

Metro station; Cut and cover method; Most unfavorable water level; Internal force analysis

2016-01-04；

2016-02-27

中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)資金資助(SWJTU11ZT33)，中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)資金資助(2682014CX065)

劉小俊(1990—)，男，碩士研究生，E-mail：15680757153@163.com。

1004-2954(2016)09-0113-05

U231+.4

ADOI:10.13238/j.issn.1004-2954.2016.09.025