丁　楊，孟　偉，鄧文武

（1.華東交通大學(xué)土木建筑學(xué)院，江西南昌330013；2.中鐵第六勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司城市軌道交通設(shè)計(jì)院，天津300308）

盾構(gòu)管片橡膠密封墊斷面形式設(shè)計(jì)及耐久性研究

丁楊1，孟偉2，鄧文武2

（1.華東交通大學(xué)土木建筑學(xué)院，江西南昌330013；2.中鐵第六勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司城市軌道交通設(shè)計(jì)院，天津300308）

由于密封墊的使用壽命對(duì)今后隧道工程有著重要的工程意義；因此，對(duì)比不同密封墊材料的優(yōu)缺點(diǎn)，根據(jù)規(guī)范對(duì)尺寸的規(guī)定，選取合適的盾構(gòu)管片橡膠密封墊材料（EPDM）和3種尺寸分別進(jìn)行防水試驗(yàn)。得出的結(jié)論是：當(dāng)橡膠密封墊的接觸應(yīng)力與設(shè)計(jì)水壓力之比K≥1.15時(shí)能滿(mǎn)足防水要求。針對(duì)目前盾構(gòu)隧道管片接縫彈性密封墊以經(jīng)驗(yàn)為主的設(shè)計(jì)思路，提出利用數(shù)值模擬手段，將第3種試驗(yàn)產(chǎn)品的耐久性實(shí)驗(yàn)所得的數(shù)據(jù)利用“阿累尼烏斯方程”的“P-T-t三元模型”進(jìn)行橡膠密封墊使用壽命預(yù)測(cè)。所得出的結(jié)論是：橡膠密封墊在使用100年后其應(yīng)力保持率為83.3%。第3次試驗(yàn)所用橡膠密封墊的短期防水壓力最高達(dá)到1.8 MPa，通過(guò)計(jì)算可知使用100年后該斷面尺寸橡膠密封墊的防水壓力為：1.8×83.3%=1.5 MPa，滿(mǎn)足0.4 MPa的長(zhǎng)期防水指標(biāo)。研究結(jié)果表明“阿累尼烏斯方程”的“P-T-t三元模型”能夠很好地解決密封墊的使用壽命問(wèn)題，具有較好的推廣應(yīng)用前景。

三元乙丙橡膠；盾構(gòu)隧道；斷面設(shè)計(jì)；耐久性

盾構(gòu)隧道管片接縫處易發(fā)生漏水，是盾構(gòu)隧道防水設(shè)計(jì)中最為關(guān)鍵的環(huán)節(jié)，在所有管片接縫防水的措施中，密封墊防水是最為重要也是最為可靠的，是防水的重點(diǎn)［1］。近年來(lái)，對(duì)密封墊的使用壽命研究越來(lái)越多［2-5］，但利用“阿累尼烏斯方程”的“P-T-t三元模型”進(jìn)行預(yù)測(cè)使用壽命較少。本文結(jié)合蘇埃隧道通道工程，設(shè)計(jì)3種不同規(guī)格的密封墊，依據(jù)實(shí)驗(yàn)設(shè)備對(duì)3種密封墊層進(jìn)行滲透性實(shí)驗(yàn)，對(duì)符合實(shí)驗(yàn)的產(chǎn)品，利用已有數(shù)學(xué)模型“阿累尼烏斯方程”的“P-T-t三元模型”，計(jì)算與預(yù)測(cè)其耐久性，計(jì)算的結(jié)果與在實(shí)驗(yàn)所模擬的結(jié)果誤差不大；因此，所采用的模型可以對(duì)今后密封墊的耐久性進(jìn)行預(yù)測(cè)。

1　工程概況及盾構(gòu)管片確定

1.1盾構(gòu)管片接縫防水形式的確定

擬建蘇埃通道盾構(gòu)段的最大水頭為40 m，單、雙道彈性密封墊均有實(shí)例，比本隧道埋深稍大一點(diǎn)的上海崇明隧道采取了單道三元乙丙（EPDM）橡膠密封墊，德國(guó)易北河第四座道路隧道采用了雙道彈性密封墊。

因此，從工程經(jīng)濟(jì)角度考慮，擬建蘇埃通道盾構(gòu)管片接縫防水可采取單道EPDM橡膠彈性密封墊做為主防水線，外側(cè)黏貼遇水膨脹橡膠止水條做為輔助防水線的防水措施。

1.2盾構(gòu)管片橡膠密封墊材料的確定

通過(guò)表1的對(duì)比可知，通常隧道工程均采用單一的EPDM橡膠或者EPDM橡膠頂部搭接遇水膨脹橡膠的彈性密封墊，且使用單一的EPDM橡膠做為密封墊的居多；因此，從材料的耐久性和耐腐蝕性出發(fā)，蘇埃通道盾構(gòu)管片接縫橡膠密封墊擬采用單一的做為彈性密封墊的材料［6］。

表1　盾構(gòu)管片橡膠密封墊材料Tab.1　Shield rubber gasket materials

2　橡膠密封墊試驗(yàn)設(shè)計(jì)與確定

2.1橡膠密封墊防水機(jī)理分析

設(shè)盾構(gòu)管片承受的最大水壓力為σw，橡膠密封墊初始接觸面壓應(yīng)力與自封作用產(chǎn)生的接觸面壓應(yīng)力之和為σr，橡膠密封墊防水機(jī)理如圖1。橡膠密封墊防水條件［7］為

1）橡膠密封墊初始接觸面壓應(yīng)力與自封作用產(chǎn)生的接觸面壓應(yīng)力之和σr應(yīng)大于設(shè)計(jì)水壓力a·σw，其中a為安全系數(shù)。

2）橡膠密封墊材料由于隨時(shí)間的變化產(chǎn)生應(yīng)力松弛和老化而導(dǎo)致接觸面應(yīng)力降低；因此長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)接觸面應(yīng)力應(yīng)不低于管片承受的最大水壓力。

所以盾構(gòu)管片接縫橡膠密封墊防水應(yīng)滿(mǎn)足以下公式：

1）短期防水條件：σr≥a·σw；

2）長(zhǎng)期防水條件：σr≥σw。

圖1　橡膠密封墊防水機(jī)理示意圖Fig.1　Waterproof mechanism of rubber sealing

2.2橡膠密封墊室內(nèi)試驗(yàn)確定

擬建蘇埃隧道盾構(gòu)段管片接縫彈性橡膠密封墊應(yīng)滿(mǎn)足如下幾點(diǎn)［8］：

1）作為橡膠材料，蘇埃隧道盾構(gòu)段管片接縫彈性密封墊的材料性能要求應(yīng)滿(mǎn)足相關(guān)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)要求。

2）在千斤頂推力和管片拼裝的作用力下，不致使管片端面和角部損傷等弊病發(fā)生，同時(shí)彈性密封墊應(yīng)方便管片拼裝。

3）對(duì)止水所需的接觸面壓力，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮接縫的張開(kāi)量和錯(cuò)位量；并在設(shè)計(jì)確定的耐水壓力下不出現(xiàn)滲漏。

4）滿(mǎn)足在海水環(huán)境下工作100年不失效的耐久性要求。

3　盾構(gòu)管片橡膠密封墊尺寸的確定方法

3.1橡膠密封墊尺寸的相關(guān)規(guī)定

管片接縫密封墊應(yīng)被完全壓入密封墊溝槽內(nèi)，密封墊溝槽的截面積應(yīng)大于或等于密封墊溝槽的截面積，其關(guān)系宜符合：

式中：A為密封墊溝槽的面積；A0為密封墊的面積。

3.2橡膠密封墊寬度的確定方法

密封墊接觸面的寬度應(yīng)為最大錯(cuò)位量的3倍左右，見(jiàn)式（2）：

式中：B為密封墊的寬度；S為最大錯(cuò)位量。

3.3橡膠密封墊高度的確定方法

密封墊的高度應(yīng)考慮應(yīng)力松弛和老化的影響，并在最大張開(kāi)量時(shí)，滿(mǎn)足設(shè)計(jì)防水壓力所需要接觸面壓力［9］。參照?qǐng)D2，橡膠密封墊溝槽深度與密封墊的高度按照（3）（4）式計(jì)算：

式中：εmax為彈性密封墊的最大壓縮率，即壓至接縫張開(kāi)量為0 mm時(shí)的壓縮率，為設(shè)計(jì)所定。一般不小于40%；εmin為彈性密封墊最小壓縮率，為設(shè)計(jì)所定，一般不小于25%；δ為設(shè)計(jì)的接縫允許張開(kāi)量；d為要求的密封墊溝槽深；h為要求的彈性密封墊高度。

圖2　橡膠密封墊溝槽、密封墊形狀斷面示意Fig.2　Rubber sealing gasket groove，seal pad shape section

4　橡膠密封墊使用壽命預(yù)測(cè)

對(duì)于盾構(gòu)密封墊使用壽命的預(yù)測(cè)，目前國(guó)內(nèi)外通常采用熱氧加速老化的方式進(jìn)行預(yù)測(cè)。認(rèn)為橡膠密封墊的自然老化與熱氧加速老化相仿，都服從于“阿累尼烏斯方程”；因此目前推測(cè)橡膠密封墊使用壽命通常通過(guò)基于“阿累尼烏斯方程”的“三元模型”［10］。

4.1橡膠密封墊使用壽命預(yù)測(cè)模型簡(jiǎn)介

老化性能指標(biāo)（P）與老化溫度（T）和老化時(shí)間（t）三者的關(guān)系可以用公式表示［11］：

式中：P為老化系數(shù)，對(duì)于應(yīng)力松弛試驗(yàn)為老化后的應(yīng)力與初始應(yīng)力的比值；B為接近于1的常數(shù)；t為老化時(shí)間，d；T為老化試驗(yàn)溫度，K；b0，b1，b2為待定系數(shù)。利用二元回歸即可求出b0，b1，b2的值，待定參數(shù)B可以通過(guò)逐次逼近方法求得。

4.2橡膠密封墊耐久性實(shí)驗(yàn)

橡膠密封墊耐久性實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)如表2，表3所示。

表2　橡膠試樣老化后應(yīng)力保持系數(shù)Tab.2　Stress retention coefficient of rubber sample after aging

將老化后的數(shù)據(jù)帶入“P-T-t”三元數(shù)學(xué)模型，利用軟件進(jìn)行二元回歸求解出b0，b1，b2，并利用逐次逼近法求出參數(shù)B，各參數(shù)的值如表3所示。

表3　各個(gè)參數(shù)值Tab.3　Parameter values

將表3數(shù)據(jù)帶入公式（5）中，可得：P=0.833?？梢哉J(rèn)為，橡膠密封墊在使用100年后其應(yīng)力保持率為83.3%。第3次試驗(yàn)所用橡膠密封墊的短期防水壓力最高達(dá)到1.8 MPa，通過(guò)計(jì)算可知使用100年后該斷面尺寸橡膠密封墊的防水壓力為：1.8×83.3%=1.5 MPa，滿(mǎn)足0.4 MPa的長(zhǎng)期防水指標(biāo)。

5　結(jié)論

針對(duì)盾構(gòu)隧道橡膠密封墊設(shè)計(jì)難點(diǎn)，通過(guò)實(shí)驗(yàn)結(jié)果來(lái)進(jìn)行對(duì)比，從而進(jìn)行斷面形式設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)時(shí)需滿(mǎn)足各項(xiàng)基本要求，其中驗(yàn)算耐久性建立了壽命預(yù)測(cè)模型，驗(yàn)算是否滿(mǎn)足所建立的公式，根據(jù)實(shí)驗(yàn)可得以下結(jié)論：

1）密封墊硬度在密封墊壓縮全過(guò)程中均起到重要作用，硬度越大，密封墊防水能力越強(qiáng)。較小的硬度改變會(huì)帶來(lái)密封墊防水能力的巨大變化。

2）密封墊溝槽體積填充率隨接縫張開(kāi)量的減少對(duì)防水能力的貢獻(xiàn)逐漸增加。當(dāng)張開(kāi)量較小時(shí)，較小的體積填充率變化可帶來(lái)防水能力的大幅提高；張開(kāi)量較大時(shí)，體積填充率對(duì)橡膠密封墊防水能力影響不大。

［1］王民.隧道盾構(gòu)施工管片橡膠密封墊的材料和結(jié)構(gòu)及產(chǎn)品性能特性［J］.特種橡膠制品，2005，26（1）：42-46.

［2］雷震宇.盾構(gòu)隧道管片橡膠密封墊的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法［J］.地下空間與工程學(xué)報(bào)，2010，6（4）：770-774.

［3］向科，石修巍.盾構(gòu)管片彈性密封墊斷面設(shè)計(jì)與優(yōu)化［J］.地下空間與工程學(xué)報(bào)，2008，4（2）361-364.

［4］趙運(yùn)臣，肖龍鴿，劉招偉，等.武漢長(zhǎng)江隧道管片接縫防水密封墊設(shè)計(jì)與試驗(yàn)研究［J］.隧道建設(shè)，2008，28（5）：570-575.

［5］樊慶功，方衛(wèi)民，蘇許斌.盾構(gòu)隧道遇水膨脹橡膠密封墊止水性能試驗(yàn)研究［J］.地下空間與工程學(xué)報(bào)，2002，22（4）：335-338.

［6］馮曉燕.廣州地鐵二號(hào)線越-三區(qū)間隧道盾構(gòu)工程襯砌管片接縫防水技術(shù)［J］.現(xiàn)代隧道技術(shù)，2002（5）：20-22.

［7］蔡光偉，蔡文勝.復(fù)雜地質(zhì)條件下盾構(gòu)法隧道施工防水、防腐及防迷流技術(shù)［J］.鐵道建筑技術(shù)，2012（9）：64－66.

［8］張勇，賈逸.南京軌交10號(hào)線越江段盾構(gòu)法隧道管片彈性密封墊設(shè)計(jì)研究［C］//中國(guó)土木工程學(xué)會(huì)隧道及地下工程分會(huì)防水排水專(zhuān)業(yè)委員會(huì)學(xué)術(shù)交流會(huì)，寧波，2013：27－33.

［9］周建軍，賀維國(guó).汕頭蘇埃通道盾構(gòu)設(shè)計(jì)施工關(guān)鍵技術(shù)探討［C］//海峽兩岸隧道與地下工程學(xué)術(shù)與技術(shù)研討會(huì)，廣州，2013.

［10］李永剛.盾構(gòu)法隧道管片接縫防水橡膠密封墊研制［J］.特種橡膠制品，2010，31（6）：51-54.

［11］彭鈞.地鐵盾構(gòu)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法探討［J］.華東交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2011，28（4）：38-41.

（責(zé)任編輯劉棉玲）

Study on Durability and Section Design of Sealing Rubber Pad of Shield Segment

Ding Yang1，Meng Wei2，Deng Wenwu2
（1.School of Civil Engineering and Architecture，East China Jiaotong University，Nanchang 330013，China；2.Urban Rail Transit Design Institute，Sixth Survy and Design Institute of China Railway Group Co.，Ltd，Tianjing 300308）

The service life of sealing pads is of great significance for future tunnel engineering.This study，in order to compare advantages and disadvantages of different sealing pad materials，selects shield segment rubber sealing pad materials（EPDM）of three suitable dimensions according to size specifications in the provisions，and then conducts waterproof tests respectively.It concludes that when the ratio of contact stress of the rubber seal to the designed water pressure is K≥1.15，the water pressure can be satisfied.The durability experimental data for the third test is used to predict the service life for the rubber sealing pad by“P-T-t ternary model”of the Arrhenius equation.Results are as follows:the stress retention rate is 83.3%after the rubber seal pad has been used for 100 years.For the third test of rubber sealing pad，the short-term waterproof pressure peaks at 1.8 MPa，and the waterproof pressure for the rubber sealing pad section is 1.8×83.3%=1.5 MPa after a hundred years’use through calculation，which could meet the long-term waterproof index.The study proves that"P-T-t ternary model in Arrhenius equation can well solve the sealing problem of the service life of the pad，and has a good prospect of application.

ethylene propylene dienmischpolymere rubber；shield tunnel；section design；durability

TU433

A

1005-0523（2016）04-0045-05

2016－03－25

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51168015）

丁楊（1992—），男，碩士研究生，研究方向?yàn)椴牧辖Y(jié)構(gòu)工程。