趙奉斌， 趙　磊（北車(chē)風(fēng)電有限公司，山東濟(jì)南250104）

電纜參數(shù)對(duì)變流器供電雙饋發(fā)電機(jī)端電壓的影響

趙奉斌， 趙磊
（北車(chē)風(fēng)電有限公司，山東濟(jì)南250104）

變流器長(zhǎng)線傳輸供電對(duì)發(fā)電機(jī)端電壓的影響已經(jīng)引起了人們的足夠重視，針對(duì)長(zhǎng)線傳輸?shù)难芯恳讶〉昧艘欢ǖ某晒欢娎|參數(shù)對(duì)發(fā)電機(jī)端電壓的影響卻未能引起足夠的重視。電纜參數(shù)受電纜結(jié)構(gòu)與敷設(shè)方式影響很大，現(xiàn)有的電纜參數(shù)計(jì)算與測(cè)試方法相對(duì)匱乏且受應(yīng)用場(chǎng)所的限制。COMSOL Mu1tiPhysics具有強(qiáng)大的電磁場(chǎng)分析計(jì)算能力，基于電纜結(jié)構(gòu)與敷設(shè)方式的不同，分別在COMSOLMu1tiPhysics建立了仿真模型，通過(guò)仿真分析計(jì)算出不同電壓頻率下的電纜參數(shù)。然后依據(jù)變流器供電的發(fā)電機(jī)端電壓等效電路，在Mat-1ab/Simi1ink軟件中建立仿真模型，驗(yàn)證不同電纜參數(shù)對(duì)發(fā)電機(jī)端電壓的影響。

電纜參數(shù)；變流器；端電壓；COMSOL Mu1tiPhysics；Mat1ab/Simi1ink

0　引 言

近年來(lái)隨著風(fēng)力發(fā)電的發(fā)展，基于IGBT的變流器技術(shù)在風(fēng)力發(fā)電領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用。伴隨這一過(guò)程，變流器供電引起的發(fā)電機(jī)端電壓過(guò)高而造成的發(fā)電機(jī)損壞問(wèn)題開(kāi)始顯現(xiàn)，風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行過(guò)程中因發(fā)電機(jī)端電壓過(guò)高出現(xiàn)的軸承損壞、絕緣損壞的故障屢見(jiàn)不鮮。工業(yè)傳動(dòng)中曾出現(xiàn)的長(zhǎng)線供電成為人們熟知的原因，但對(duì)電纜參數(shù)的影響卻未引起足夠的重視。本文在分析電纜參數(shù)影響因素的基礎(chǔ)上，通過(guò)對(duì)變流器供電的發(fā)電機(jī)在Mat1ab/Simu1ink軟件中建立仿真模型，分析計(jì)算不同電纜參數(shù)對(duì)發(fā)電機(jī)端電壓的影響。

1　電纜參數(shù)

電纜的主要電氣參數(shù)有電阻、電感、電導(dǎo)和電容，這些參數(shù)稱為電纜的一次參數(shù)，而波阻抗Zc、傳輸系數(shù)γ由上述參數(shù)經(jīng)過(guò)計(jì)算而得，稱為電纜的二次參數(shù)。式中：R、L、G、C分別為單位長(zhǎng)度電纜的電阻、電感、電導(dǎo)、電容［1］。在純阻性電路中，電導(dǎo)G的數(shù)值為電阻R的倒數(shù)。

電纜的電氣參數(shù)受電纜的結(jié)構(gòu)、導(dǎo)體的絞合方式、電纜的敷設(shè)布局等影響很大，下文將對(duì)各項(xiàng)影響因素分別進(jìn)行研究。

1.1 計(jì)算模型

以185 mm2五類軟導(dǎo)體單芯絞合電纜為例，在COMSOL Mu1tiPhysics中建模分析，參考GB/T3956—2008中相關(guān)要求，導(dǎo)體最大直徑為0.51 mm［2］，建立導(dǎo)體的二維仿真模型如圖1所示。

圖1　COMSOL Mu1tiPhysics中導(dǎo)體二維仿真模型

1.2 電纜結(jié)構(gòu)

目前在風(fēng)電領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用的電纜多為乙丙橡膠絕緣電纜或交聯(lián)聚乙烯電纜，其典型結(jié)構(gòu)由導(dǎo)體、絕緣層、護(hù)套構(gòu)成，其典型結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2　電纜結(jié)構(gòu)示意圖

1.3 絞線結(jié)構(gòu)

電力電纜的線芯由一根根截面積較小的導(dǎo)體分層按照一定方向和規(guī)律螺旋絞合在一起，典型電纜絞合三維示意如圖3所示［3］。

圖3　線芯絞合示意圖

根據(jù)每層導(dǎo)體間絞合方向的差異，電纜絞合又有同向絞合和異向絞合之分，絞合不同會(huì)對(duì)電纜的交流電阻產(chǎn)生一定影響。

（1）絞線節(jié)距

電纜絞線參數(shù)決定了電纜的物理結(jié)構(gòu)，進(jìn)而決定了電纜的電氣性能，其中最為關(guān)鍵的參數(shù)為節(jié)距。

單根導(dǎo)線繞線芯旋轉(zhuǎn)一周在線芯軸向方向上前進(jìn)的長(zhǎng)度稱為節(jié)距，節(jié)距示意圖見(jiàn)圖4。

（2）影響分析

假設(shè)每層導(dǎo)體節(jié)距相同，對(duì)相同節(jié)距下同向絞合與異向絞合的電纜分別進(jìn)行計(jì)算，同向絞合與異向絞合的電阻差隨節(jié)距及溫度的變化曲線如圖5所示。

圖4　節(jié)距示意圖

圖5　同向、異向絞合交流電阻差隨節(jié)距及溫度變化曲線

由圖5可以看出，同向絞合與異向絞合的電阻差隨絞線節(jié)距的變大逐漸變小。在絞線節(jié)距大于0.6 m時(shí)，同向絞合與異向絞合電纜的交流電阻基本相等；同時(shí)可以看出溫度越高，絞線節(jié)距對(duì)電阻差的影響越小。

1.4 敷設(shè)方式的影響

在風(fēng)電場(chǎng)實(shí)際應(yīng)用中，電纜的敷設(shè)方式有等距平行敷設(shè)、等邊三角形敷設(shè)。仍以185 mm2五類軟導(dǎo)體單芯絞合電纜為例，取其節(jié)距為0.6 m，在COMSOL Mu1tiPhysics分別建立等距平行敷設(shè)、等邊三角形敷設(shè)的仿真模型如圖6、圖7所示。

圖6　電纜等距平行敷設(shè)仿真模型

利用仿真模型分別計(jì)算出平行等距敷設(shè)與等邊三角形敷設(shè)狀態(tài)下單位長(zhǎng)度電纜的參數(shù)如表1、表2。

表1　平行等距敷設(shè)電纜參數(shù)表

圖7　電纜等邊三角形敷設(shè)仿真模型

表2　等邊三角形敷設(shè)電纜參數(shù)表

對(duì)比表1與表2的相關(guān)參數(shù)發(fā)現(xiàn)，無(wú)論是平行等距敷設(shè)方式還是等邊三角形敷設(shè)方式，對(duì)單位長(zhǎng)度電纜的電阻基本沒(méi)有影響，但在等邊三角形敷設(shè)方式中電纜的單位長(zhǎng)度電感有所降低，同時(shí)單位長(zhǎng)度電容明顯變大。

2　發(fā)電機(jī)端電壓仿真分析

2.1 變流器供電單相等效電路

變流器供電的發(fā)電機(jī)的等效單相供電電路如圖8所示［4］。

圖8　變流器供電的發(fā)電機(jī)單相等效電路圖

在圖8中，Zs為變流器特征阻抗，Zc為電纜特征阻抗，ZR為發(fā)電機(jī)特征阻抗。目前在風(fēng)電領(lǐng)域廣泛使用的為電壓源型變流器，其機(jī)側(cè)特征阻抗Zs≈0。

以ABB上海高壓電機(jī)廠生產(chǎn)的2 MW雙饋異步發(fā)電機(jī)作為仿真對(duì)象，其轉(zhuǎn)子繞組在120℃的折算電阻R=2.17×10-3Ω，折算電抗L=5.668× 10-5H，發(fā)電機(jī)端電容忽略不計(jì)。

2.2 仿真分析模型

根據(jù)圖8所示變流器供電的單相等效電路建立仿真模型如圖9所示。

圖9 變流器供電發(fā)電機(jī)系統(tǒng)仿真模型

2.3 仿真結(jié)果

（1）平行等距敷設(shè)電纜仿真

在圖9仿真電路中，設(shè)置脈沖電壓頻率f= 500 Hz，電壓Us=500 V，逆變器特征阻抗Zs忽略不計(jì)，使用表1中500 Hz下的電纜參數(shù)及ABB 2 MW發(fā)電機(jī)參數(shù)，進(jìn)行仿真計(jì)算，結(jié)果如圖10所示。

圖10 電纜平行等距敷設(shè)時(shí)的發(fā)電機(jī)端電壓

（2）等邊三角形敷設(shè)仿真結(jié)果

同樣在圖9所示仿真電路中，設(shè)置脈沖電壓頻率f=500 Hz，電壓Us=500 V，逆變器特征阻抗Zs忽略不計(jì)，使用表2中500 Hz下的電纜參數(shù)及ABB 2 MW發(fā)電機(jī)參數(shù)，進(jìn)行仿真計(jì)算，結(jié)果如圖11所示。

圖11 電纜等邊三角形敷設(shè)時(shí)的發(fā)電機(jī)端電壓

3　結(jié) 論

對(duì)比圖10與圖11的仿真結(jié)果發(fā)現(xiàn)，當(dāng)電纜以等邊三角形敷設(shè)時(shí)，發(fā)電機(jī)端電壓較電纜平行敷設(shè)時(shí)有明顯降低，并且端電壓的震蕩周期明顯減少。

綜合文中所述，在變流器供電的發(fā)電機(jī)系統(tǒng)中電纜的絞合方式與電纜敷設(shè)方式均會(huì)影響電纜的電氣性能參數(shù)，進(jìn)而影響發(fā)電機(jī)端電壓。

在電纜的生產(chǎn)與敷設(shè)過(guò)程中應(yīng)盡可能地加大電纜節(jié)距并在三相電纜間使用等邊三角形敷設(shè)的方式。

［1］ 邱關(guān)源.電路基礎(chǔ)［M］.北京：高等教育出版社，2006.

［2］ GB/T 3596—2008 電纜的導(dǎo)體［S］.

［3］ 張小輝.單芯電力電纜交流電阻以及復(fù)合屏蔽層渦流損耗的計(jì)算［D］.廣州：華南理工大學(xué)，2014.

［4］ 萬(wàn)健如，林志強(qiáng)，禹華軍.電纜長(zhǎng)度對(duì)PWM逆變器驅(qū)動(dòng)電機(jī)端電壓的影響［J］.電力電子技術(shù)，2011，35（6）：26-29.

The Influence of Cable Parameters on the Voltage of Doubly-Fed Generator SuPPlyed by Converter

ZHAO Feng-bin，ZHAO Lei
（CNRWind Turbine Co.，Ltd.，Jinan 250104，China）

The inf1uenceon the end vo1tage of generatorwhich is suPP1yed by converter through 1ong transmission 1ine have aroused PeoP1e＇s enough attention，and studied and made some achievements.However，the effects of cab1e Parameters was fai1ed to attractmore attention.Cab1e Parameters was affected by cab1e structure and 1ay way，however the ca1cu1ation and testingmethods are re1ative1y scarce and 1imited by aPP1ication P1ace.COMSOL Mu1tiPhysics has strong abi1ity of e1ectromagnetic fie1d ana1ysis and ca1cu1ation.So bui1d differentmode1of cab1e with COMSOLMu1-tiPhysics dePend on the cab1e structure and 1ay way.Then through simu1ation get different cab1e Parameters for the different frequency.At 1astbui1d themode1according to the equiva1ent circuits of converter Powered generator in Mat1ab/ Simi1ink，and use this get the inf1uence on generator end vo1tage of different cab1e Parameters

cab1e Parameters；converter；end vo1tage；COMSOLMu1tiPhysics；Mat1ab/Simi1ink

TM206

A

1672-6901（2016）03-0036-04

2015-09-10

趙奉斌（1987-），男，工程師.

作者地址：山東濟(jì)南市高新區(qū)世紀(jì)大道3666號(hào)［250104］.