劉勝超，徐海利，劉志恒，張文濤，商琪

(1.洛陽(yáng)軸研科技股份有限公司，河南 洛陽(yáng) 471039；2.河南省高性能軸承技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河南 洛陽(yáng) 471039；3.滾動(dòng)軸承產(chǎn)業(yè)技術(shù)創(chuàng)新戰(zhàn)略聯(lián)盟，河南 洛陽(yáng) 471039)

軸承凸出量和預(yù)載荷對(duì)于軸承配對(duì)比較重要，下文從軸承內(nèi)部結(jié)構(gòu)分析出發(fā)，推導(dǎo)出軸向載荷作用下更便于計(jì)算和編程，且計(jì)算精度更高的軸承軸向位移的計(jì)算方法，以便確定預(yù)載荷調(diào)整后的凸出量，從而確定角接觸球軸承預(yù)載荷調(diào)整后的配磨量。

1 軸承凸出量

如圖1所示，軸承的凸出量b指軸承在預(yù)載荷Fa0作用下，內(nèi)圈非基面凸出外圈基面的距離，凸出時(shí)，b為“+”，凹進(jìn)時(shí)，b為“-”。f為另一端面處內(nèi)圈基面凹進(jìn)外圈非基面的距離，當(dāng)內(nèi)圈與外圈寬度相等時(shí)，|f|=|b|。

圖1 預(yù)載荷作用下的凸出量

軸系剛度較大的工況條件下，軸承組中需放置內(nèi)、外隔圈，兩隔圈寬度根據(jù)與其配用軸承的凸出量嚴(yán)格控制。通常情況下，在軸承制造時(shí)已經(jīng)預(yù)留好所需的預(yù)載荷間隙(圖2中δ1+δ2)，用戶只需保證內(nèi)、外隔圈寬度相等即可。如需調(diào)整預(yù)載荷數(shù)值，只需調(diào)整一個(gè)隔圈寬度。忽略其他因素的影響，凸出量可轉(zhuǎn)化為：純軸向載荷作用下，一個(gè)軸承套圈固定，另一個(gè)軸承套圈在軸向的位移量。

圖2 預(yù)載荷間隙示意圖

2 軸向位移經(jīng)驗(yàn)公式

軸向載荷作用下，角接觸球軸承軸向位移δa的經(jīng)驗(yàn)公式[1]為

(1)

式中：Fa為軸向載荷；Dw為球徑；Z為球數(shù)；α0為初始接觸角。

經(jīng)驗(yàn)公式將接觸角作為常量進(jìn)行計(jì)算分析，沒有考慮軸向載荷變化對(duì)接觸角的影響。

3 軸向位移數(shù)值計(jì)算過(guò)程

3.1 鋼球載荷

角接觸球軸承在純軸向載荷作用下，各鋼球的接觸載荷為[1]

(2)

式中：α為實(shí)際接觸角。

3.2 接觸角

軸承轉(zhuǎn)速不高時(shí)，忽略鋼球離心力和陀螺力矩影響，鋼球與內(nèi)、外圈的接觸角相等，并隨軸向載荷的增加而增大[2]。如圖3所示，原始接觸角為α0，受軸向載荷作用后，因接觸變形影響，內(nèi)、外圈沿軸向有相對(duì)趨近量δa，沿接觸線法向有彈性變形量δn，實(shí)際接觸角變?yōu)棣痢?/p>

圖3 軸向載荷作用下角接觸球軸承接觸角

由圖3可知

(δn+GDw)cos α=GDwcosα0，

(3)

G=fi+fe-1；

式中：G為總曲率系數(shù)；fi,fe分別為內(nèi)、外圈溝曲率半徑系數(shù)。

(3)式可轉(zhuǎn)化為

(4)

根據(jù)Hertz接觸理論，接觸載荷和接觸彈性變形之間關(guān)系為[3]

(5)

由(2)，(4)和(5)式得

(6)

(7)

式中：Kn為實(shí)際接觸角和軸承內(nèi)部幾何參數(shù)的函數(shù)[4]；K為軸向位移常數(shù)，K與G的關(guān)系如圖4所示。

圖4 K與G的關(guān)系圖

將(7)式代入(6)式得

(8)

實(shí)際計(jì)算時(shí)，由圖4根據(jù)G查出K值，再利用弦截法、二分法或Newton-Raphson法等對(duì)(8)式進(jìn)行數(shù)值求解，便可得到實(shí)際接觸角α。

3.3 K與G的擬合

對(duì)(8)式數(shù)值求解需要借助計(jì)算機(jī)編程完成，但是K值需要根據(jù)G查圖4才能獲得，不利于計(jì)算機(jī)編程計(jì)算。為了便于編程，將圖4所述K和G的關(guān)系圖進(jìn)行五次多項(xiàng)式擬合，結(jié)果為

K=-4.541 2×106G5+2.925 2×106G4-

7.526 3×105G3+1.272 2×105G2+

14 877G+6.503 7。

(9)

3.4 軸向位移

將(9)式代入(8)式，對(duì)(8)式進(jìn)行數(shù)值求解，可以得到實(shí)際接觸角α，將α代入(4)式，便可求得法向位移δn。

由圖3可知，軸向位移δa和法向位移δn的關(guān)系為

δa=(GDw+δn)sinα-GDwsinα0。

(10)

4 實(shí)例分析

以不同型號(hào)軸承為例，對(duì)其計(jì)算所需的軸承參數(shù)進(jìn)行實(shí)際測(cè)量，實(shí)測(cè)值見表1。

表1 軸承參數(shù)實(shí)測(cè)值

根據(jù)軸承類型和使用工況，選取了不同的測(cè)量載荷，對(duì)應(yīng)的凸出量實(shí)測(cè)值見表2。

表2 測(cè)量載荷下的凸出量值

凸出量測(cè)量載荷為0時(shí)，軸承的接觸角為初始接觸角α0，其他測(cè)量載荷下的接觸角為實(shí)際接觸角α，則其他測(cè)量載荷下的凸出量與0時(shí)的凸出量之差即為軸向載荷(等于測(cè)量載荷)作用下軸承的軸向位移。同時(shí)，使用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算和數(shù)值解法編程計(jì)算，結(jié)果及誤差見表3。

由表3可知，數(shù)值解法計(jì)算誤差遠(yuǎn)小于經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算誤差。

表3 軸向載荷作用下軸承軸向位移實(shí)測(cè)值、經(jīng)驗(yàn)值和數(shù)值解法值對(duì)比

5 結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)數(shù)值擬合，得到軸向位移常數(shù)K與總曲率系數(shù)G的關(guān)系式，將其用于軸向載荷作用下接觸角的計(jì)算機(jī)數(shù)值求解，通過(guò)實(shí)例計(jì)算，對(duì)比分析了不同載荷作用下，軸承軸向位移的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算值、數(shù)值計(jì)算值和實(shí)測(cè)值之間的誤差。結(jié)果表明，帶擬合公式的數(shù)值計(jì)算值與實(shí)測(cè)值較為接近，可用于計(jì)算配對(duì)角接觸球軸承預(yù)載荷調(diào)整后的隔圈配磨量。