白文生

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回轉(zhuǎn)窯托輪竄軸原因分析及處理

白文生

回轉(zhuǎn)窯在現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行過程中，可能會(huì)出現(xiàn)托輪竄軸事故。本文結(jié)合理論計(jì)算、制造加工因素、現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行因素等，對(duì)事故原因進(jìn)行了分析，并給出了解決方案及建議。

托輪；竄軸；原因；處理

回轉(zhuǎn)窯是水泥燒成設(shè)備的核心，其正常運(yùn)轉(zhuǎn)是保證水泥廠生產(chǎn)的關(guān)鍵。回轉(zhuǎn)窯筒體上套有矩形輪帶，輪帶將窯筒體、窯襯、物料等所有重量通過托輪傳到托輪支承裝置上。托輪與托輪軸之間通過過盈配合傳遞力。在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，托輪與托輪軸配合處發(fā)生軸向移動(dòng)，稱為竄軸。竄軸會(huì)對(duì)設(shè)備的正常運(yùn)轉(zhuǎn)產(chǎn)生嚴(yán)重影響，甚至?xí)l(fā)生重大事故，因此一旦發(fā)現(xiàn)竄軸，操作人員必須及時(shí)停機(jī)并處理。

某水泥廠在2010年發(fā)生過一起竄軸事故。本文現(xiàn)結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，對(duì)其竄軸的原因進(jìn)行如下分析：

1托輪竄軸原因分析

1.1理論計(jì)算［1］（按托輪與軸的溫度相同計(jì)算）：

已知條件：

托輪與托輪軸的裝配方式：熱裝法；

托輪與托輪軸的配合：?850H7/t7；

托輪材料：ZG42CrMo，正火加回火；

托輪軸材料：45號(hào)，調(diào)質(zhì)；

托輪外徑da=2 400mm；

托輪與托輪軸配合直徑df=850mm；

托輪軸實(shí)心；

配合長(zhǎng)度Lf=1 050mm；

托輪表面粗糙度Raa=0.003 2mm；

托輪軸表面粗糙度Rai=0.001 6mm；

被聯(lián)接件的摩擦副的摩擦系數(shù)μ=0.11；

托輪和托輪軸材料的彈性模量Ea=Ei=210 000MPa；

托輪和托輪軸材料的泊松比νa=νi=0.3；

托輪材料的屈服點(diǎn)σsa=343MPa；

托輪軸材料的屈服點(diǎn)σsi=345MPa；

傳遞的軸向力Fx=（582 555～776 740）N。

計(jì)算結(jié)果如下：

圖1　托輪與托輪軸配合處設(shè)計(jì)尺寸

（1）傳遞載荷所需的最小有效過盈量：δmin=0.017 5～0.023 3mm。

（2）被連接件不產(chǎn)生塑性變形所允許的最大有效過盈量：δemax=1.57mm。

（3）托輪與托輪軸配合的驗(yàn)證，根據(jù)托輪與托輪軸配合得出：

最小過盈量：［δmin］=0.53mm

最大過盈量：［δmax］=0.71mm

［δmin］＞δmin，滿足保證過盈連接傳遞給定載荷要求

［δmax］＜δemax，滿足保證連接件不產(chǎn)生塑性變形要求

（4）過盈連接的最小傳遞力驗(yàn)證：

Ftmin=17 148 478N

因?yàn)镕tmin＞Fx，所以托輪與托輪軸配合處的設(shè)計(jì)是合理的。

1.2加工時(shí)托輪與托輪軸的偏差

如果加工時(shí)，托輪與托輪軸的尺寸或形位公差沒有達(dá)到圖紙?jiān)O(shè)計(jì)要求，配合面就會(huì)產(chǎn)生偏差△。如圖2、3所示。

圖2　托輪與托輪軸裝配圖（1）

圖3　托輪與托輪軸裝配圖（2）

第一種情況：托輪及托輪軸在加工過程中出現(xiàn)了錐度，按圖2進(jìn)行熱裝后造成過盈量在整個(gè)軸長(zhǎng)范圍內(nèi)分布不均。

第二種情況：托輪及托輪軸圓度公差沒有達(dá)到圖紙要求，出現(xiàn)橢圓，二者熱裝后造成過盈量在圓周長(zhǎng)范圍內(nèi)分布不均（如圖3所示）。

第三種情況：托輪與托輪軸尺寸公差沒有達(dá)到圖紙要求，托輪內(nèi)徑偏大，托輪軸外徑偏小，導(dǎo)致熱裝后實(shí)際過盈量小于最小設(shè)計(jì)過盈量。

由Ft=［p］π dfLfμ，可以看出：當(dāng)出現(xiàn)上述加工質(zhì)量問題時(shí)，df有效直徑變小，Lf有效配合長(zhǎng)度變短，配合面所傳遞的力會(huì)成比例下降。

1.3運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)托輪與托輪軸配合面的溫差

在回轉(zhuǎn)窯運(yùn)行過程中，由于筒體熱輻射，輪帶與托輪接觸后會(huì)造成托輪與托輪軸之間出現(xiàn)溫度差。托輪與托輪軸受熱膨脹后，二者配合面膨脹量的不一致造成過盈間隙變小。通過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，發(fā)現(xiàn)托輪與托輪軸的平均溫度差大約在30～50℃。在這種情況下，托輪與托輪軸之間的過盈量會(huì)減小。托輪和托輪軸配合面膨脹量偏差計(jì)算如下：

△=αdf△t（1）

式中：

△——托輪與托輪軸配合面膨脹量偏差值，mm

圖4　托輪竄軸后現(xiàn)場(chǎng)圖

圖5　處理方案

圖6　處理竄軸用材料

圖7　現(xiàn)場(chǎng)焊接處理圖

α——熱膨脹系數(shù)，α=0.000 012mm/℃

df——托輪與托輪軸配合面直徑，df=850mm

△t——托輪比托輪軸平均溫度高30～50℃，即△t= 30～50℃

代入公式后，求得△=0.306～0.51mm

因?yàn)樵O(shè)計(jì)的最小過盈量［δmin］=0.53mm，最大過盈量：［δmax］=0.71mm，所以此時(shí)托輪與托輪軸配合處的最小過盈量值為0.02mm，已接近傳遞載荷所需的最小有效過盈量δmin，托輪與托輪軸配合面所傳遞的力下降。

綜上所述，在溫差和加工偏差共同影響下，托輪與托輪軸配合面所傳遞的力下降，當(dāng)配合面所傳遞的力小于外力值時(shí)就會(huì)發(fā)生竄軸事故。

2事故的處理

當(dāng)托輪發(fā)生竄軸（見圖4紅線圈出部分）后，現(xiàn)場(chǎng)必須停機(jī)處理，以免托輪沿托輪軸繼續(xù)移動(dòng)，造成托輪與其他零部件磕碰，產(chǎn)生不必要的損失。根據(jù)上述事故原因分析結(jié)果，制定了圖5所示處理方案：即通過在托輪兩側(cè)焊接擋板和擋塊來吸收外力?，F(xiàn)場(chǎng)處理情況見圖6、圖7。該現(xiàn)場(chǎng)處理完成后，已運(yùn)轉(zhuǎn)多年，沒有再次發(fā)生竄軸事故。實(shí)踐證明，上述對(duì)托輪竄軸事故的處理方案是可行的。

3幾點(diǎn)建議

（1）設(shè)計(jì)時(shí)，改變托輪與托輪軸的配合公差，建議過盈量控制在（0.008～0.01）df。

（2）加工時(shí)，應(yīng)嚴(yán)格保證托輪與托輪軸配合面尺寸及直線度、圓度、圓柱度等公差要求，確保熱裝后配合面在長(zhǎng)度及圓周方向過盈量均勻。

（3）實(shí)際運(yùn)行時(shí)，現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)嚴(yán)格控制托輪表面溫度，減小托輪與托輪軸的溫差值。

［1］成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（第五版）第2卷［S］.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2007.11.

他山之石

Cause Analysis and Treatment of Repositioning the Axle of Kiln Supporting Wheel

TQ172.622.29

A

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