張興磊，王文，華黎，衡建坡(上海交通大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，上海 0040；上海奧威科技開(kāi)發(fā)有限公司，上海 003)

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恒流充放電過(guò)程中雙電層電容器溫度特性

張興磊1，王文1，華黎2，衡建坡2
(1上海交通大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，上海 200240；2上海奧威科技開(kāi)發(fā)有限公司，上海 201203)

摘要：溫度特性是雙電層電容器的重要特性之一，在電容器充放電過(guò)程中伴隨著可逆熱和不可逆熱的產(chǎn)生。利用有限元技術(shù)對(duì)雙電層電容器在恒流充放電循環(huán)過(guò)程中的內(nèi)部及外部傳熱進(jìn)行數(shù)值模擬。同時(shí)，對(duì)一個(gè)雙電層電容器樣品在循環(huán)過(guò)程中的內(nèi)部及外部溫度變化進(jìn)行了測(cè)量。對(duì)數(shù)值模擬結(jié)果和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，分析了恒流充放電循環(huán)過(guò)程中雙電層電容器內(nèi)部和外部的傳熱特性、溫度分布及其發(fā)展變化，討論了循環(huán)過(guò)程中電容器可逆熱的變化規(guī)律及其影響因素，以及由可逆熱引起的溫度波動(dòng)的變化。另外，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，超級(jí)電容器在大電流充放電過(guò)程中需要進(jìn)行冷卻。

關(guān)鍵詞：雙電層電容器；溫度特性；傳熱；數(shù)值模擬；測(cè)量；可逆熱

2015-07-06收到初稿，2015-08-27收到修改稿。

聯(lián)系人：王文。第一作者：張興磊（1981—），男，博士研究生。

Received date: 2015-07-06.

Foundation item: supported by the National High Technology Research and Development Program of China (2011AA11A233).

引　言

雙電層電容器也稱作超級(jí)電容器、電化學(xué)電容器，作為一種儲(chǔ)能設(shè)備，具有充放速度快、使用溫度范圍寬、壽命長(zhǎng)、綠色環(huán)保、免維護(hù)等特點(diǎn)[1-3]，應(yīng)用于便攜電源、能量回收系統(tǒng)、電源品質(zhì)優(yōu)化以及電動(dòng)汽車上[4]，如瑞士的TOHYCO-Rider Bus項(xiàng)目[5]、上海的超級(jí)電容公交車[6]等。

溫度對(duì)超級(jí)電容器性能具有很大的影響。溫度升高對(duì)于降低超級(jí)電容器的內(nèi)阻、提高超級(jí)電容器的電容值具有積極的影響[7-9]。溫度從-40℃上升到70℃時(shí)，超級(jí)電容器內(nèi)阻下降到原阻值的1/3，電容值升高6%[4]。但是，隨著溫度的升高，超級(jí)電容器的漏電電流和老化速度也會(huì)增加[8,10-12]。所以，為使超級(jí)電容器能夠高效工作，必須對(duì)其進(jìn)行溫度管理。在部分研究工作中[13-15]，超級(jí)電容器充放電過(guò)程中的發(fā)熱現(xiàn)象只考慮焦耳熱的影響，但這無(wú)法解釋電容器溫度上升的同時(shí)伴隨著溫度的上下波動(dòng)。Schiffer等[10]對(duì)這一溫度波動(dòng)的現(xiàn)象進(jìn)行分析，認(rèn)為這是由電解質(zhì)溶液中離子在電極表面上的靜電吸附（充電時(shí)）和脫附（放電時(shí)）導(dǎo)致熵變產(chǎn)生的熱能引起的，將這一部分熱能稱之為可逆熱，并推導(dǎo)出可逆熱的數(shù)學(xué)表達(dá)方程。Gualous等[16]與Chiang 等[17]以焦耳熱和可逆熱作為超級(jí)電容器的熱源項(xiàng)，對(duì)其恒流充放電循環(huán)過(guò)程中的溫度行為進(jìn)行模擬，Bohlen等[18]利用可逆熱和不可逆熱建立超級(jí)電容器的老化模型，所得結(jié)果與實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果相互吻合。所以，超級(jí)電容器的充放電過(guò)程中，不僅有不可逆熱（焦耳熱），還有可逆熱。

為深入了解電容器的熱生成機(jī)理、有效進(jìn)行溫度管理提供理論依據(jù)和數(shù)據(jù)支持，本文通過(guò)對(duì)活性炭電極的超級(jí)電容器進(jìn)行恒流充放電實(shí)驗(yàn)，并利用有限元進(jìn)行模擬計(jì)算。對(duì)比實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和模擬數(shù)據(jù)，分析恒流充放電循環(huán)過(guò)程中超級(jí)電容器內(nèi)部及外部的傳熱特性、溫度分布及其變化規(guī)律，同時(shí)討論在恒流充放電過(guò)程中超級(jí)電容器可逆熱的變化規(guī)律及其影響因素，以及由可逆熱產(chǎn)生的溫度波動(dòng)的變化。

圖1　超級(jí)電容器樣品結(jié)構(gòu)及熱電偶布置Fig.1　Schematic of EDLC sample and thermocouple distribution

表1　超級(jí)電容器樣品各組成材料的物性Table 1　Physical property of components of EDLC sample

1　超級(jí)電容器實(shí)驗(yàn)樣品及實(shí)驗(yàn)平臺(tái)

1.1超級(jí)電容器樣品

本文采用的超級(jí)電容器樣品由活性炭電極、集流體、隔膜、外殼等組成，如圖1所示。在超級(jí)電容器內(nèi)部，正負(fù)電極輥壓在不銹鋼集流體上，由聚丙烯隔膜隔開(kāi)，各自串并聯(lián)后通過(guò)正負(fù)電極柱與外界相連，電極與隔膜完全浸沒(méi)在濃度6 mol·L-1的氫氧化鉀電解質(zhì)溶液中。電極板的面積為82 mm×170 mm，裝配后的超級(jí)電容器體積為98 mm × 77 mm × 250 mm，整體質(zhì)量為2.3 kg，其各組成部分的物性參數(shù)列于表1中。超級(jí)電容器樣品中放置了經(jīng)過(guò)絕緣處理的熱電偶，測(cè)點(diǎn)位置考慮了電極位置、中心電極的不同高度位置、電容器的外表面。

1.2充放電實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

為了對(duì)超級(jí)電容器在充放電過(guò)程中發(fā)熱量進(jìn)行測(cè)量分析，使用發(fā)泡保溫材料將其包裹以減少超級(jí)電容與外界傳熱關(guān)聯(lián)，然后將其連接于充放電實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)中。超級(jí)電容器恒流充放電實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)包括保溫處理后的超級(jí)電容器、Arbin BT-2000電池測(cè)試系統(tǒng)、控制電腦、Keithley2700數(shù)據(jù)采集儀器及其他相關(guān)設(shè)備。

為研究超級(jí)電容器的溫度特性和變化規(guī)律，對(duì)其進(jìn)行連續(xù)的恒流充放電循環(huán)。循環(huán)電壓限制在0～1 V，以防止水在循環(huán)過(guò)程中發(fā)生電化學(xué)反應(yīng)。圖2表明超級(jí)電容器在循環(huán)過(guò)程中電壓、電流隨時(shí)間的變化關(guān)系。圖2中，電壓范圍為0～1 V，恒電流25 A，充放循環(huán)10次。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，為研究超級(jí)電容器不同工作強(qiáng)度下的溫度特性，恒流充放電的電流值設(shè)定為25、50、100 A，經(jīng)過(guò)電極的電流密度分別為0.18、0.36、0.72 A·cm-2。

圖2　恒流充放電過(guò)程中電壓電流變化Fig.2　Voltage and current vary with time during galvanostatic cycling

2　雙電層電容器內(nèi)導(dǎo)熱過(guò)程及其熱導(dǎo)率估算

對(duì)超級(jí)電容器在充分放電過(guò)程中的溫度變化，可以簡(jiǎn)化為受充放電熱效應(yīng)引起的導(dǎo)熱過(guò)程，可基于以下基本假設(shè)：

（1）超級(jí)電容器充放電過(guò)程中沒(méi)有電化學(xué)反應(yīng)，只有正負(fù)電極充放電過(guò)程中對(duì)離子的靜電吸附和脫附；

（2）忽略超級(jí)電容器內(nèi)部的對(duì)流換熱，其主要的傳熱方式是熱傳導(dǎo)。

（3）電解質(zhì)溶液的熱導(dǎo)率、比熱容等參數(shù)在電容器充放電過(guò)程中保持恒定。

超級(jí)電容器充放電循環(huán)過(guò)程中的傳熱方程

根據(jù)等效串并聯(lián)熱阻的原理計(jì)算超級(jí)電容器內(nèi)部各軸向的熱導(dǎo)率[19]，其中，在x軸向集流體、電極、隔膜等相互串聯(lián)（電極與隔膜的孔隙中充滿電解液），y和z軸向集流體、電極、隔膜等相互并聯(lián)，因此，各軸向熱導(dǎo)率計(jì)算如下

其中，電極或隔膜浸有電解質(zhì)溶液時(shí)，其熱導(dǎo)率為li=lm(1-e)+lfe[20]，其中e為孔隙率（活性炭孔隙率為0.7[21]，隔膜孔隙率為0.63[21]）。參考表1，可計(jì)算得到lx為0.8 W·m-1·K-1，ly為6.1 W·m-1·K-1。

對(duì)于電容器的不可逆熱生成率jirr

式中，R表示等效串聯(lián)電阻，為電容器放電過(guò)程中的穩(wěn)態(tài)電阻[22]。

對(duì)于充放電過(guò)程中由熵變產(chǎn)生的可逆熱功率Qrev[10]

式中，i(t)為瞬時(shí)電流值，充電時(shí)為正，放電時(shí)為負(fù)。

所以，此時(shí)廣義熱源項(xiàng)可以定義為

在初始時(shí)刻，超級(jí)電容器內(nèi)部溫度均衡，與環(huán)境溫度相等。

盡管對(duì)超級(jí)電容器進(jìn)行了保溫處理，但仍有通過(guò)保溫層的漏熱，電容外表面的傳熱系數(shù)h約為1 W·m-2·K-1。

在計(jì)算過(guò)程中，為方便計(jì)算，超級(jí)電容器內(nèi)部各向同質(zhì)均衡。模型方程采用隱式有限差分格式進(jìn)行迭代求解。

3　不同電流下電容器的溫度分布

本研究對(duì)超級(jí)電容器樣品以0.18、0.36、0.72 A·cm-2的電流密度進(jìn)行連續(xù)10次的充放電循環(huán)，對(duì)其溫度進(jìn)行測(cè)試，所測(cè)溫度變化與模擬計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。

3.1電容器外表面溫度分布

如圖1（a）所示，在超級(jí)電容器外表面布置6根熱電偶，分別在所在表面的上部（T-out-1和T-out-4）、中部（T-out-2和T-out-5）以及底部（T-out-3 和T-out-6）。同時(shí)，在外部環(huán)境中放置熱電偶（T20）監(jiān)測(cè)環(huán)境溫度在充放電循環(huán)過(guò)程中的變化。由圖3可以看出，電流密度為0.18 A·cm-2、10次充放電循環(huán)過(guò)程中，超級(jí)電容器外表面溫度分成3組，即在中心位置處的一組（T-out-2和T-out-5）溫度最高；多次循環(huán)后，電容器底部溫度（T-out-3和T-out-6）高于外表面上部溫度（T-out-1，因T-out-4熱電偶失效，故缺失此處溫度）；電容器外表面上部溫度曲線比中部和底部的溫度曲線平滑。

外表面中部溫度在這3組中最高，因?yàn)檫@里靠近電極的上部，且與電極直接接觸。在電容器底部，由于電極懸掛于電容器殼體中[圖1(a)]，底部電解液相對(duì)集中，因此該處比熱容相對(duì)較大，溫度比中心位置處低。在超級(jí)電容器內(nèi)部，集流體的極耳和電極柱位于電容器的上部[圖1(b)]，四周充滿空氣[14,23]。由于金屬的導(dǎo)電率高，相對(duì)于電極而言，其循環(huán)過(guò)程中產(chǎn)生的焦耳熱很少；但是，因?yàn)榭諝庾匀粚?duì)流及電極頂部傳過(guò)來(lái)的熱量，在充放電的前期，此處溫度高于底部。由于離子的吸附脫附發(fā)生在電解液中，而電容器的上部充滿空氣，因此，上部的溫度只是單調(diào)增加。同時(shí)，由于沿x軸與y軸的熱導(dǎo)率不同，因此與y軸垂直的外表面溫度高于與x軸垂直的外表面。

圖4表示在0.18 A·cm-2循環(huán)電流密度、連續(xù)充放電10次的情況下超級(jí)電容器的模擬溫度。在圖4中，最高溫度出現(xiàn)在與電極排列方向垂直的外表面中心位置，略高于與電極排列方向平行的外表面中心溫度，溫度差約0.6℃。圖5(b)表明在z軸方向中心水平截面[圖5(a)]的溫度分布，因超級(jí)電容器內(nèi)部沿x軸和y軸方向的熱導(dǎo)率不同，產(chǎn)生不同的溫度梯度。在熱導(dǎo)率小的方向上，其溫度梯度大于熱導(dǎo)率大的一側(cè)。

圖4　電流密度0.18 A·cm-2、充放循環(huán)10次后電容器外部溫度場(chǎng)分布Fig.4　Temperature distribution outside EDLC after 10 cycles with 0.18 A·cm-2/℃

圖5　水平截面的位置及其在充放電循環(huán)結(jié)束時(shí)的溫度分布Fig.5　Location and temperature distribution of horizontal section at end of cycling

圖6是10次恒流充放電（電流密度0.18 A·cm-2）循環(huán)后，超級(jí)電容器外表面的紅外成像。與電極平行的外表面最高溫度（36.9℃）明顯低于與電極垂直的外表面溫度（37.6℃），這兩處溫度均略小于計(jì)算值，主要是由于電容器在去保溫過(guò)程中熱量散失所致。

圖7是電流密度分別為0.36 A·cm-2及0.72 A·cm-2時(shí)超級(jí)電容器外表面溫度隨時(shí)間的變化，其規(guī)律與圖3所示相似。另外，外表面中部和底部的溫度波動(dòng)幅度隨電流密度的增加而逐漸減小，說(shuō)明引起溫度波動(dòng)起伏的可逆熱對(duì)溫度變化的影響隨電流密度增加而越來(lái)越弱；同時(shí)，相鄰側(cè)面的溫度差異隨電流密度的提高有加大趨勢(shì)，如T-out-2和T-out-5之間。

圖6　電流密度為0.18 A·cm-2、循環(huán)10次后電容器外表面溫度分布紅外圖Fig.6　Infrared imageries of outside surfaces at end of 10 cycles with 0.18 A·cm-2

3.2電容器內(nèi)部同一水平截面上溫度分布

圖8表明以0.18 A·cm-2電流密度循環(huán)10個(gè)周期過(guò)程中，電容器中心水平截面上沿x軸方向的溫度分布，各測(cè)點(diǎn)位置如圖1（b）所示。在水平截面的中心電極處溫度（T-in-19）最高，與圖5模擬計(jì)算的溫度值相同。峰值溫度兩側(cè)呈現(xiàn)對(duì)稱的溫度梯度。

圖9表明電流密度為0.36 A·cm-2以及0.72 A·cm-2時(shí)同一水平面沿x軸的溫度變化。盡管充放電循環(huán)的電流密度不同，但同一水平面上的溫度分布規(guī)律是一樣的。中心電極處的溫度最高，沿著x軸正負(fù)方向溫度逐漸對(duì)稱下降，而且這種對(duì)稱性隨電流密度的增加越發(fā)明顯。隨著電流密度的加大，溫度變化的斜率增加，溫度曲線呈現(xiàn)出越來(lái)越平滑的趨勢(shì)，表明循環(huán)過(guò)程中電容器總的熱功率增加，但可逆熱對(duì)溫度波動(dòng)變化的影響力逐漸降低。

圖10為不同電流密度下，同一水平面上的溫度分布。與圖5所示溫度分布相似，沿x軸的溫度梯度大于沿y軸的溫度梯度。同時(shí)，隨著電流密度的增加，表現(xiàn)為圖10（b）中溫度平面的彎曲度大于圖10（a）以及圖5中溫度平面的彎曲度。

圖7　電流密度為0.36 A·cm-2及0.72 A·cm-2時(shí)電容器外表面溫度分布及其變化Fig.7　Temperature outside sample during galvanostatic cycling with 0.36 and 0.72 A·cm-2，respectively

圖8　電流密度為0.18 A·cm-2時(shí)循環(huán)過(guò)程中水平截面上的溫度Fig.8　Temperature of horizontal section during cycling with 0.18 A·cm-2

圖9　電流密度為0.36和0.72 A·cm-2時(shí)循環(huán)過(guò)程中水平截面上的溫度Fig.9　Temperature of horizontal section during cycling with 0.36 and 0.72 A·cm-2，respectively

圖10　以不同電流密度充放電循環(huán)后水平截面上溫度分布Fig.10　Temperature distribution of horizontal section at end of cycling

3.3電容器內(nèi)部同一電極上溫度分布

T-in-17、T-in-19、T-in-18分別用以測(cè)試電極上部、中部和底部的溫度，如圖1（c）所示。圖11中表明電極上部溫度最高，中部位置溫度高于底部，且中部與底部的溫差大于上部與中部的溫差。

電流密度為0.36 A·cm-2和0.72 A·cm-2時(shí)電極不同高度處的溫度變化情形與圖11相似。隨著電流密度的增加，溫度曲線的斜率上升，相同時(shí)間內(nèi)，電極溫度梯度加大。

4　不同電流下電容器溫度變化趨勢(shì)及特點(diǎn)

4.1不同電流下電容器溫度變化的趨勢(shì)

將該超級(jí)電容器利用集總參數(shù)法進(jìn)行熱分析，其傳熱微分方程為

其中

得到電容器平均溫度瞬態(tài)解析式為

由式(9)可以看出，在超級(jí)電容器基本物性參數(shù)不變的情況下，具體某一時(shí)刻，其溫度曲線的斜率主要與充放電時(shí)的體積生熱率呈正比關(guān)系。當(dāng)對(duì)流傳熱系數(shù)趨于0，充放電過(guò)程中不存在可逆熱時(shí)，瞬時(shí)溫度曲線的斜率正比于電流的平方。

4.2不同電流下溫度波動(dòng)幅度變化

超級(jí)電容器在充放電過(guò)程中，由于可逆熱的存在，導(dǎo)致溫度的變化呈現(xiàn)波動(dòng)起伏上升的特點(diǎn)，如圖3、圖8、圖11所示。為分析充放電過(guò)程中可逆熱對(duì)電容器溫度變化的影響，可利用實(shí)際測(cè)量的溫度減去由焦耳熱產(chǎn)生的溫度[10]，所得的溫度為可逆熱造成的影響，其溫度波動(dòng)幅度隨電流密度的變化如圖12所示。

從圖12可以看出，電流密度為0.18 A·cm-2時(shí)溫度波動(dòng)幅度約為0.74℃，0.36 A·cm-2時(shí)約為0.41℃，0.72 A·cm-2時(shí)約為0.08℃。隨著電流密度的增加，充放電速度加快，充放電周期變短，溫度波動(dòng)的幅度降低，可逆熱對(duì)超級(jí)電容器溫度變化的影響力也因此下降，焦耳熱成為電容器充放電過(guò)程中的主要熱源?？赡鏌嵩诳偀嶂兴嫉谋壤鐖D12所示。

圖12中，可逆熱占總反應(yīng)熱的比例隨電流密度的增加而逐漸下降，由0.18 A·cm-2時(shí)的0.366降低到0.72 A·cm-2時(shí)的0.162；相應(yīng)地，焦耳熱在總熱中的比重逐漸增加，因此伴隨著溫度上升而存在的溫度波動(dòng)幅度隨電流密度的增加逐漸減小。

圖11　電流密度為0.18 A·cm-2時(shí)循環(huán)過(guò)程中中心電極處的溫度Fig.11　Temperature of central electrode during galvanostatic cycling with 0.18 A·cm-2

圖12　電流密度對(duì)溫度波動(dòng)幅度及可逆熱與總熱比值的影響Fig.12　Effect of current density on temperature oscillation and ratio of reversible heat to total heat

5　不同散熱條件下溫度變化的曲線

圖13表示超級(jí)電容器在保溫條件下與在強(qiáng)制對(duì)流環(huán)境中進(jìn)行恒流充放電循環(huán)實(shí)驗(yàn)時(shí)的溫度變化。此時(shí)，循環(huán)電流密度為0.36 A·cm-2，循環(huán)周期為10次，起始溫度為30.2℃。由圖13可以看出，保溫處理過(guò)的超級(jí)電容器，經(jīng)過(guò)充放電循環(huán)后，外表面的溫度升高到45.5℃左右；在外部有強(qiáng)迫對(duì)流的環(huán)境中，電容器的表面溫度只是緩慢升高到35℃左右，比保溫后的溫度低10.5℃，并有達(dá)到溫度平衡的趨勢(shì)。所以，參考50℃的工作上限，超級(jí)電容器在大電流充放電過(guò)程中必須進(jìn)行冷卻，否則溫度會(huì)很快升高，達(dá)到溫度上限。

圖13　保溫與強(qiáng)制對(duì)流環(huán)境下超級(jí)電容器樣品在充放電過(guò)程中的外表面溫度變化Fig.13　Temperature variation outside sample during galvanostatic cycling with different ambient

6　結(jié)　論

本文對(duì)炭基水系超級(jí)電容器進(jìn)行了不同電流條件下恒流充放電實(shí)驗(yàn)，測(cè)試并模擬了電容器在不同電流密度條件下的溫度行為，模擬結(jié)果與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)吻合良好。

在電容器內(nèi)部，最高溫度點(diǎn)出現(xiàn)在電極的上部；由于熱導(dǎo)率不同，與電極垂直方向上的溫度梯度大于與電極平行方向上的溫度梯度；電流增大時(shí)，各方向上的溫度梯度變大。在電容器外部，最高溫度出現(xiàn)在與電極垂直的外表面。

盡管循環(huán)過(guò)程中存在可逆熱，使溫度出現(xiàn)起伏波動(dòng)，但對(duì)整個(gè)循環(huán)過(guò)程中電容器溫度升高沒(méi)有貢獻(xiàn)?？赡鏌嵩诳偀嶂械谋壤S電流增大而降低，從0.18 A·cm-2時(shí)的0.36降低到0.36 A·cm-2時(shí)的0.25，0.72 A·cm-2時(shí)的0.16。在電流大小變化的過(guò)程中，溫度波動(dòng)起伏的幅度降低，從0.18 A·cm-2時(shí)的0.74℃降低到0.36 A·cm-2時(shí)的0.41℃，0.72 A·cm-2時(shí)的0.08℃。

在大電流充放電過(guò)程中，必須對(duì)電容器進(jìn)行冷卻，否則電容器溫度會(huì)很快上升。

符號(hào)說(shuō)明

c ——比熱容，J·kg-1·K-1

e ——基本電荷，1.6×10-19C

h ——傳熱系數(shù)，W·m-2·K-1

I ——電流，A

Q ——熱功率，W

R ——等效串聯(lián)電阻，?

S ——超級(jí)電容器表面積，m2

T ——溫度，K

T∞——環(huán)境溫度，K

t ——時(shí)間，s

V ——超級(jí)電容器體積，m3

V0，VH——分別為電解液總體積、亥姆霍茲層體積，m3

d ——厚度，m

dx——電容器內(nèi)部電極、集流體、隔膜的總厚度，m

e ——孔隙率

k ——玻耳茲曼常數(shù)，1.36×10-23J·K-1

lf,lm——分別為填充材料、結(jié)構(gòu)材料的熱導(dǎo)率，

W·m-1·K-1

lx，ly，lz——電容器內(nèi)部分別沿x軸、y軸、z軸方向的熱

導(dǎo)率，W·m-1·K-1

r ——密度，kg·m-3

j ——體積生熱率，W·m-3

下角標(biāo)

i ——電極、集流體或隔膜

irr——不可逆熱

rev——可逆熱

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Temperature characteristic of electric double layer capacitor under galvanostatic cycling

ZHANG Xinglei1，WANG Wen1，HUA Li2，HENG Jianpo2
（1School of Mechanical Engineering，Shanghai Jiao Tong University，Shanghai 200240，China;2Shanghai Aowei Technology Development Co.，Ltd.，Shanghai 201203，China)

Abstract:Temperature characteristic is one of the important properties for an electric double layer capacitor (EDLC)，and the reversible and irreversible heat are combined with the charging and discharging for an EDLC. In this study，the numerical simulation of heat transfer，conducted with the finite element technology，and temperature measurement inside and outside EDLC were performed during galvanostatic cycling with different current densities. The heat transfer characteristics and temperature distribution were analyzed by the comparison between the simulated and measured temperatures. And then，the variation and the influencing factors of reversible heat and temperature oscillation during galvanostatic cycling were discussed. Meanwhile，the EDLCs need to be cooled during charging and discharging cycles with great current according to the measured results.

Key words:electric double layer capacitor; temperature characteristics; heat transfer; numerical simulation; measurement; reversible heat

DOI：10.11949/j.issn.0438-1157.20151075

中圖分類號(hào)：TM 53

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：0438—1157（2016）04—1207—08

基金項(xiàng)目：國(guó)家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃項(xiàng)目（2011AA11A233）。

Corresponding author:WANG Wen，wenwang@sjtu.edu.cn