姬宜朋 陳家慶 蔡小磊 李 平 王春升 尚 超 張 明

(1. 北京石油化工學(xué)院 北京 102617； 2. 中海石油(中國)有限公司深圳分公司 廣東深圳 518067； 3. 中海油研究總院 北京 100028)

BIPTVAS-II型軸向渦流分離器工程樣機及其在流花11-1油田的現(xiàn)場試驗*

姬宜朋1陳家慶1蔡小磊1李 平2王春升3尚 超3張 明3

(1. 北京石油化工學(xué)院 北京 102617； 2. 中海石油(中國)有限公司深圳分公司 廣東深圳 518067； 3. 中海油研究總院 北京 100028)

介紹了自主研制的BIPTVAS-II型軸向渦流分離器工程樣機的結(jié)構(gòu)和工作原理，并對其在南海流花11-1油田成功進行的正交、單一變量和連續(xù)運行現(xiàn)場應(yīng)用試驗進行了分析。試驗結(jié)果表明，轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速是影響其分離性能的最關(guān)鍵操作工藝參數(shù)，穩(wěn)定、高效運行時的轉(zhuǎn)速范圍為1 650～1 700 r/min；在不添加任何藥劑的情況下，設(shè)備以最優(yōu)操作參數(shù)穩(wěn)定運行，當(dāng)入口污水含油量在200 mg/L左右時，分離器水出口的含油量可降低到30 mg/L以下，除油效果超過現(xiàn)場安裝的水力旋流器。該技術(shù)的成功研發(fā)將為我國海洋石油工業(yè)的增產(chǎn)減污提供可行的技術(shù)解決方案，值得進一步開展工程放大應(yīng)用研究。

BIPTVAS-II型工程樣機；軸向渦流；油水分離；現(xiàn)場試驗；流花11-1油田

由于油田采出液中含水率的不斷攀升和平臺空間的限制，用于海上油田生產(chǎn)平臺上的油、水、氣多相分離技術(shù)和方法正在悄然發(fā)生著變化，其中最為顯著的變化是內(nèi)聯(lián)、緊湊型分離技術(shù)的研究和應(yīng)用逐漸為業(yè)內(nèi)所認可[1-3]。從目前各類內(nèi)聯(lián)、緊湊型分離技術(shù)的分離原理來看，其最大特點是充分利用了離心分離技術(shù)，在上千倍的重力加速作用下，分離時間得到了大幅度減少，主要代表性產(chǎn)品有靜態(tài)水力旋流器、軸向入口水力旋流器以及FMC公司的InLine DeWaterer等。與傳統(tǒng)分離技術(shù)相比，內(nèi)聯(lián)型分離技術(shù)的設(shè)備體積小、重量輕，更容易實現(xiàn)撬裝化和集成化，被譽為是解決未來海洋平臺水處理問題的關(guān)鍵技術(shù)，也將為邊際油田開發(fā)提供一種有效的解決方案[4-9]。軸向渦流分離器(VAS)為上世紀末美國EVTN公司研制的一種新型分離設(shè)備，與其他緊湊型分離設(shè)備相比，軸向渦流分離器具有分離效率高(分離水中的自由油時分離效率可達95%～100%)、能耗低(處理量為1 135 m3/h時能耗僅為37 kW)、尺寸小且結(jié)構(gòu)緊湊(處理量為1 135 m3/h時設(shè)備的總占地面積不大于4 m2)、分離過程沒有壓力降等優(yōu)點[10-14]。幾種典型的緊湊型液-液分離設(shè)備的性能比較見表1，其中VAS4000型軸向渦流分離器和InLine DeWaterer為管式分離設(shè)備，可以實現(xiàn)完全內(nèi)聯(lián)安裝；STREAMLINERTM為法國威立雅公司生產(chǎn)的軸向入口型水力旋流器[15]。由表1可見，InLine DeWaterer系列設(shè)備處理量過小(最大處理量僅為40 m3/h)且無法集成，用于處理大液量的油田生產(chǎn)水時需要多個分離器并聯(lián)，因此一般用在小液量的邊際油田采出液預(yù)處理工藝中[15]；STREAMLINERTM水力旋流器(LLHC)和軸向渦流分離器相比，在相同處理量下軸向渦流分離器的體積更小，且能耗低(處理量為330 m3/h的STREAMLINERTM型水力旋流器前增壓泵的功率為90 kW，處理量為450～1 135 m3/h的VAS-8000型水力旋流器所用電機的功率僅為37 kW)，綜合考慮被測試液體含油量和各分離器的除油效率，二者對油-水分離的處理能力相當(dāng)。

表1 軸向渦流分離器與水力旋流器的關(guān)鍵參數(shù)比較

美國EVTN公司對軸向渦流分離器的研究和應(yīng)用已經(jīng)取得相當(dāng)大的成功，然而至今尚無其關(guān)鍵技術(shù)理論研究的文獻報道，缺少內(nèi)部的結(jié)構(gòu)細節(jié)和技術(shù)要點以及主體結(jié)構(gòu)的詳細設(shè)計理論和方法，更沒有針對特定待分離混合液的分離性能試驗研究的報道。近年來，北京石油化工學(xué)院圍繞該型分離器開展了系統(tǒng)、深入的應(yīng)用基礎(chǔ)研究，設(shè)計了BIPTVAS-II型軸向渦流分離器工程樣機，并在流花11-1油田成功地進行了現(xiàn)場應(yīng)用試驗。本文在簡單闡述軸向渦流分離器的結(jié)構(gòu)、工作原理的基礎(chǔ)上，根據(jù)現(xiàn)場應(yīng)用試驗測試數(shù)據(jù)，分析了軸向渦流分離器操作參數(shù)對其分離性能的影響，闡釋了軸向渦流分離器在處理流花11-1油田生產(chǎn)水時操作參數(shù)的合理取值范圍。

1 BIPTVAS-II型軸向渦流分離器工程樣機結(jié)構(gòu)及工作原理

自主研制的BIPTVAS-II型軸向渦流分離器工程樣機如圖1所示，該樣機主要由驅(qū)動機構(gòu)、旋轉(zhuǎn)的渦發(fā)生器、靜止的錐形機筒和輕相收集管等組成，關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)見表2。驅(qū)動機構(gòu)的輸入端通過同步帶與變頻調(diào)速電動機相連，渦發(fā)生器的轉(zhuǎn)速可以通過調(diào)節(jié)變頻電動機的轉(zhuǎn)速進行控制。驅(qū)動機構(gòu)的末端安裝有斜齒輪，渦發(fā)生器轉(zhuǎn)鼓外圓周中間位置也加工有斜齒輪，驅(qū)動軸上齒輪和轉(zhuǎn)鼓上齒輪相嚙合實現(xiàn)傳動。機筒固定安裝在轉(zhuǎn)鼓的末端，并與其保持同軸，且其入口直徑與轉(zhuǎn)鼓內(nèi)徑保持一致，輕相收集管安裝在靜止錐形機筒內(nèi)部中心線的末端。

圖1 BIPTVAS-II型軸向渦流分離器的結(jié)構(gòu)示意圖

表2 BIPTVAS-II型軸向渦流分離器關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)

渦發(fā)生器為內(nèi)壁固定焊接有一定數(shù)量漸變螺旋形葉片的轉(zhuǎn)鼓，葉片的長度和高度均小于轉(zhuǎn)鼓的長度和半徑，前端有葉片的區(qū)域稱為加速區(qū)，后端無葉片的區(qū)域為穩(wěn)流區(qū)；高度較小的葉片又將加速區(qū)分為外環(huán)葉片區(qū)和中心中空區(qū)。工作過程中，待分離混合液自左端進入渦發(fā)生器，首先受加速區(qū)轉(zhuǎn)鼓和葉片的驅(qū)動產(chǎn)生高速軸向旋轉(zhuǎn)；與此同時，外環(huán)葉片區(qū)液體的軸向速度在螺旋形葉片的泵送作用下得以增加，從而迫使中心中空區(qū)流體流向外環(huán)葉片區(qū)，形成中心低壓區(qū)。渦運動和軸向運動復(fù)合疊加，初步形成了外環(huán)液體的軸向渦流運動形態(tài)流入渦發(fā)生器后端的穩(wěn)流區(qū)。進入穩(wěn)流區(qū)的待分離混合液在轉(zhuǎn)鼓內(nèi)壁邊界效應(yīng)的影響下，軸向渦運動逐漸增強，并形成穩(wěn)定的軸向渦流入靜止分離機筒。在靜止機筒內(nèi)軸向渦產(chǎn)生的強大離心力場(離心力加速度約1 000 g)使待分離混合液中的重相以一定的徑向速度向外運移，輕相向中心匯聚，最終借助輕相收集管實現(xiàn)分離。轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速由電機控制，因此可實現(xiàn)單管大處理量下的強離心分離，進而可以直接安裝在油水集輸管線上，實現(xiàn)完全內(nèi)聯(lián)。另外，螺旋葉片的泵送作用可以抵消分離過程中的壓力降，進而實現(xiàn)無壓力損失的分離過程。

2 現(xiàn)場試驗

自主研發(fā)的BIPTVAS-II型軸向渦流分離器工程樣機在流花11-1油田作業(yè)區(qū)“南海勝利號”FPSO上進行了現(xiàn)場應(yīng)用試驗。流花11-1油田產(chǎn)出的原油在90℃時密度為934 kg/m3，黏度為24.26 mPa·s，石蠟的質(zhì)量含量為10%，瀝青的質(zhì)量含量為4%，是典型的高密度、高黏度、低含硫、低含蠟、低凝固點、欠飽和環(huán)烷基生物降解程度較高的偏重質(zhì)原油[16]。流花11-1油田的生產(chǎn)工藝流程如圖2所示，各油井采出液經(jīng)水下管匯收集后輸送至FPSO上，主要的分離工作均在FPSO上完成?，F(xiàn)場應(yīng)用試驗中污水的接入點為水力旋流器增壓泵出口，試驗時除系統(tǒng)已經(jīng)添加的藥劑外，不添加任何其他藥劑。

圖2 流花11-1油田生產(chǎn)工藝流程

2.1 正交試驗

影響B(tài)IPTVAS-II型軸向渦流分離器分離性能的因素主要有處理量、分流比和轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速等，各因素取值見表3。在不添加任何藥劑的情況下，就處理量、分流比和轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速對除油率的影響開展正交試驗。正交試驗測試的入口含油量、水出口含油量以及分離效率的直方圖如圖3所示。由圖3可見，隨操作工藝參數(shù)的變化，分離效率呈現(xiàn)巨大的波動，最高分離效率大于70%，最低分離效率低于10%，最優(yōu)操作工藝參數(shù)組合明顯，為第12組，此時分離效率為77.9%。最優(yōu)操作工藝參數(shù)組合為：入口流量3.5 m3/h、轉(zhuǎn)速1 700 r/min、分流比15%。

表3 BIPTVAS-II型軸向渦流分離器現(xiàn)場應(yīng)用試驗關(guān)鍵參數(shù)表

圖3 BIPTVAS-II型軸向渦流分離器正交試驗入口含油量、出水口含油量和分離效率

2.2 單因素試驗

為了更加精確地分析不同操作工藝參數(shù)組合下BIPTVAS-II型軸向渦流分離器工程樣機對流花11-1油田生產(chǎn)污水的分離性能，擬圍繞正交試驗所得最優(yōu)操作工藝參數(shù)組合進行單一變量試驗。為使實驗數(shù)據(jù)覆蓋面更廣，單一變量試驗中各因素的水平取值是在避開正交試驗中重復(fù)數(shù)據(jù)的前提下，對最優(yōu)參數(shù)組合中各參數(shù)取值作進一步細化而得，細化后的操作工藝參數(shù)水平取值見表4。

表4 BIPTVAS-II型軸向渦流分離器優(yōu)化后的操作參數(shù)表

2.2.1 轉(zhuǎn)速對分離性能的影響

保持分流比、流量為最優(yōu)操作工藝參數(shù)不變，當(dāng)分流比為15%、入口流量為3.5 m3/h時，BIPTVAS-II型軸向渦流分離器入口含油量、水出口的含油量和分離效率隨轉(zhuǎn)速的變化曲線如圖4所示。由圖4可見，轉(zhuǎn)速對分離性能的影響很大，且最佳轉(zhuǎn)速區(qū)間較窄，當(dāng)轉(zhuǎn)速在1 650～1 700 r/min時分離效率最高，最高分離效率可達80%以上；遠離最佳轉(zhuǎn)速區(qū)間后的分離效率迅速降低，低轉(zhuǎn)速區(qū)軸向渦流分離器的分離效率較低，但相對穩(wěn)定，當(dāng)轉(zhuǎn)速在1 400～1 650 r/min時分離效率維持在65%左右；而當(dāng)轉(zhuǎn)速高于最優(yōu)轉(zhuǎn)速時，分離效率隨轉(zhuǎn)速的增加而迅速降低，當(dāng)轉(zhuǎn)速為2 000 r/min時分離效率已經(jīng)降至37%。

2.2.2 處理量對分離性能的影響

圖4 BIPTVAS-II型軸向渦流分離器分離效率隨轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速的變化曲線

保持分流比、轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速為最優(yōu)操作工藝參數(shù)不變，BIPTVAS-II型軸向渦流分離器不同處理量下軸向渦流分離器分離效率的變化關(guān)系如圖5所示。由圖5可見，當(dāng)處理量小于4.5 m3/h時，此時軸向渦流分離器的水力停留時間為2.8 s，分離效率可穩(wěn)定在80%以上，最高分離效率為85%；而當(dāng)處理量超過4.5 m3/h時分離效率迅速降低，當(dāng)入口流量為5 m3/h時，分離效率已降至42%，降幅超過50%。與轉(zhuǎn)速對分離性能的影響相比較，處理量對軸向渦流分離器分離性能的影響較小，高效分離工況下處理量的取值范圍較寬，當(dāng)入口流量小于4.5 m3/h時分離效率均可達到80%以上，只需要保證分離過程的水力停留時間大于2.8 s即可。

圖5 BIPTVAS-II型軸向渦流分離器分離效率隨流量的變化曲線

2.2.3 分流比對分離性能的影響

保持處理量、轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速為最優(yōu)操作工藝參數(shù)不變，BIPTVAS-II型軸向渦流分離器不同分流比下分離效率的變化曲線如圖6所示。由圖6可見，分離效率隨分流比的增加先迅速增加而后緩慢下降，當(dāng)分流比在8%～11%時分離效率較高，此時分離效率可達80%以上。增加分流比，安裝在分離機筒中心處的收油管內(nèi)流量增加，顯然有利于匯聚于軸心區(qū)的油相排出，當(dāng)分流比大于8%時分離效率不再隨分流比的增加而持續(xù)增加，因此在最優(yōu)操作工藝參數(shù)下，分離器無法使部分溶解油和小粒徑油滴向機筒軸心區(qū)匯聚，這部分油相仍然會均布在混合液中，為此僅靠增加分流比對這部分油相不產(chǎn)生影響。當(dāng)分流比大于10%時，分離效率呈小幅度下降趨勢，不能分離的溶解油和小粒徑油滴仍然均布在混合液中，因此可以認為過大的分流比會對渦流造成擾動，使已匯聚于軸心區(qū)的油相出現(xiàn)向機筒四周分散的可能，從而使軸向渦流分離器的分離效率降低。

圖6 BIPTVAS-II型軸向渦流分離器分離效率隨分流比的變化曲線

2.3 穩(wěn)定運行試驗

根據(jù)單一變量試驗結(jié)果，對正交試驗所得的最優(yōu)參數(shù)組合進行修正，穩(wěn)定運行時的最優(yōu)參數(shù)是：處理量3.8 m3/h、轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速1 700 r/min、分流比11%。對BIPTVAS-II型軸向渦流分離器進行穩(wěn)定運行試驗，運行過程中入口含油量、水出口含油量和分離效率的變化曲線如圖7所示。由圖7可見，當(dāng)入口污水含油量在100～300 mg/L之間變化時，出水口含油量可以保持在16～30 mg/L之間，平均除油率為82.6%。在入口含油量出現(xiàn)較大波動時，出水口的含油量仍然較為穩(wěn)定，因此對于流花11-1油田的生產(chǎn)水污水，BIPTVAS-II型軸向渦流分離器工程樣機性能穩(wěn)定，且分離效率較高。

圖7 BIPTVAS-II型軸向渦流分離器最優(yōu)操作參數(shù)下穩(wěn)定運行時入口、水出口含油量和分離效率

2.4 應(yīng)用前景分析

BIPTVAS-II型軸向渦流分離器與流花11-1油田現(xiàn)用水力旋流器的性能比較見表5，其中軸向渦流分離器的處理量和能耗是參考EVTN公司相關(guān)的產(chǎn)品給出，水力旋流器的能耗是按照安裝在其入口處的增壓泵計算[17]。由表5可見，相同工況下，相對水力旋流器而言，BIPTVAS-II型軸向渦流分離器的能效比更低、分離效率也更高。就初次投資的建造成本而言，流花11-1油田現(xiàn)用水力旋流器為法國威立雅公司STREAMLINERTM型軸向入口水力旋流器，其處理量為331.25 m3/h，每臺分離器的總投資250萬元左右；BIPTVAS-II型軸向渦流分離器為北京石油化工學(xué)院自主設(shè)計加工，當(dāng)處理量為120 m3/h時，軸向渦流分離器及其配套附件的總成本不大于50萬元。就運行成本而言，由表5可見，BIPTVAS-II型軸向渦流分離器每小時可節(jié)電75 kW。因此，通過本次試驗結(jié)果和流花11-1油田現(xiàn)用水力旋流器的運行情況比較可見，軸向渦流分離器的國產(chǎn)化應(yīng)用有巨大市場前景，有以下潛在應(yīng)用：

1) 代替斜板除油器，以減小油田特別是海上油田生產(chǎn)平臺上水處理設(shè)備的總占地面積，減小總的地面建設(shè)和設(shè)備的投資。

表5 BIPTVAS-II型軸向渦流分離器與流花11-1油田現(xiàn)用水力旋流器性能比較

2) 代替現(xiàn)有的水力旋流器，相同入口條件下，水相出口含油量更低，且軸向渦流分離器可實現(xiàn)真正的內(nèi)聯(lián)，從而可以大幅度減小水處理設(shè)備的占地面積，降低能耗，減小投資。

3) 擴容時，利用占地面積更小的軸向渦流分離器與水力旋流器并行，可以增加油田水處理能力。

4) 使用軸向渦流分離器對井液進行預(yù)分離，降低三相分離的負荷。

5) 由于其占地面積小、重量輕，可以直接安裝在船上，用于處理輪船的壓艙水。

6) 用于邊際小斷塊油田撬裝化處理設(shè)備中的污水處理，以減小撬裝設(shè)備的總體積和總造價。

3 結(jié)論

1) BIPTVAS-II型軸向渦流分離器可以高效、穩(wěn)定地處理流花11-1油田的生產(chǎn)污水，當(dāng)入口含油量在100～300 mg/L之間時，除油效率可達80%以上，最高除油效率可達91.8%，水出口含油量可穩(wěn)定在30 mg/L以下。

2) 操作工藝參數(shù)對軸向渦流分離器的分離性能有較大影響，而轉(zhuǎn)速對分離性能影響最大，高效分離的轉(zhuǎn)速變化區(qū)間很窄，僅當(dāng)轉(zhuǎn)速在1 650～1 700 r/min之間時軸向渦流分離器才能實現(xiàn)高效分離。流量的影響相對較小，就BIPTVAS-II型軸向渦流分離器而言，只需要保證流量小于4.5 m3/h即可，此時水力停留時間為2.8 s。當(dāng)分流比在10%附近時，BIPTVAS-II型軸向渦流分離器的分離效率較高，較大的分流比會造成出口渦流的擾動，不利于提高其分離效率。

3) 與常規(guī)水力旋流器相比較，軸向渦流分離器具有分離效率高、運行成本低、尺寸小、可直接安裝在管線上等優(yōu)點，且其初次投入成本也較低，相關(guān)設(shè)備產(chǎn)品有較大市場價值。

[1] XIAO AJJ,WHITE R,WANG S,et al.Inline water separation(IWS)field prototype development and testing[C].Abu Dhabi International Petroleum Exhibition & Conference，2010:1-11.

[2] SIMMONS M J H,KOMONIBO E,AZZOPARDI B J,et al.Residence time distributions and flow behaviour within primary crude oil-water separators treating well-head fluids[J].Chemical Engineering Research and Design,2004,82:1383-1390.

[3] AlOTAIBI M,Al-JABRI S M,Al-KHALEDI S.Future challenges due to the increase produced water in upstream of oil and gas industry[C].SPE Kuwait Oil and Gas Show and Conference．Mishref,Kuwait,2013:1-8.

[4] HANNISDAL A,WESTRA R,AKDIM M R.Compact separation technologies and their applicability for subsea field development in deep water[C].OTC 23223,2012.

[5] SCHOOK R,THIERENS D.Debottlenecking of mature field production through the use of very compact and efficient separation equipment[C].Offshore Technology Conference.Houston,Texas,USA,2011.

[6] VERBEEK P,Al-MOOSANI A.In-line separation pilot to support produced water injection[C].Petroleum Technology Conference．Doha,Qatar,2009:1-7.

[7] FANTORFT R,MOHAMED R A,MIKKELSEN R,et al.Revolutionizing offshore production by inline separation technology[C].Annual Technical Conference and Exhibition．Florence,Italy,2010:1-12.

[8] KOHMUENCH J N.Improving efficiencies in water-based separators using mathematical anlaysis tool[D].Blacksburg:the Virginia Polytechnic Institute and State University,2000.

[9] SCHOOK R,ASPEREN V V.Compact separation by means of inline technology[C].Middle East Oil and Gas Show and Conference，2005:1-7.

[10] ALBERTO D B,MICHAEL M A.Apparatus with voraxial separator and analyzer[P].United States:USA 6248231B1,2001-06-19.

[11] RICHTER H E.Method and apparatus for separating fluids having different specific gravities[P].United States Patent,US 5084189,1992-01-28.

[12] DIBELLA A,ANTHONY M.Voraxial filtration system with self-cleaning auxiliary filtration apparatus[P].United States Patent,US 7727386 B2,2010-06-01.

[13] MICHAEL M,ALBERTO A,BELLA D.Voraxial filtration system with self-cleaning auxiliary filtration apparatus[P].United States Patent,US 0109684 A1，2005-05-26.

[14] SHELDON C.Separator tested for used in offshore oil production[N/OL].Industrial news[2004-05-08]http:∥www.filtsep.com.

[15] WESTRA R,IBOUHOUTEN B,HENRIK B,et al.Qualification of inLine dewatering technology[C].SPE Offshore Oil and Gas Conference and Exhibition．Aberdeen,UK,2013:1-11.

[16] 鄭書忠，滕厚開，王素芳．流花油田水處理技術(shù)的開發(fā)與應(yīng)用[J]．中國工程科學(xué)，2011,13(5)：41-49．

Zheng Shuzhong,Teng Houkai,Wang Sufang.The exploitation and application of water treatment technology in Liuhua Oilfield[J].Engineering Science,2011,13(5):41-49.

[17] PERRY A F.New type of water separator could help fill multiple oilfield needs[J].Word Oil,2005,12:49-52.

(編輯：葉秋敏)

A BIPTVAS-II voraxial separator prototype and its pilot test in LH 11-1 oilfield

Ji Yipeng1Chen Jiaqing1Cai Xiaolei1Li Ping2Wang Chunsheng3Shang Chao3Zhang Ming3

(1.BeijingInstituteofPetrochemicalTechnology,Beijing102617,China; 2.ShenzhenBranchofCNOOCLtd.,Shenzhen,Guangdong518067,China; 3.CNOOCResearchInstitute,Beijing100028,China)

This paper described the structure and operating principle of a BIPTVAS-II voraxial separator prototype which was developed with independent intellectual property. The orthogonal experiment, individual parameter-effect experiment and continuous running experiment that were conducted in LH 11-1 oilfield were analyzed. The experimental results show that, the drum rotation velocity was the key operation parameter affecting the separation performance and only when it rotated at the range of 1 650～1 700 r/min, could the prototype operate smoothly and effectively. When the inlet oil content was around 200 mg/L, even without any addition of chemicals, the BIPTVAS-II would run with optimum performance and the outlet oil content could be controlled below 30 mg/L. This separation efficiency was higher than that obtained with the hydrocyclone used in LH 11-1 oilfield. The successful development of the prototype will provide the offshore oil industry with a practicable solution for increasing production and decreasing pollution, being worthy of larger-scale application research.

BIPTVAS-II prototype; voraxial eddy; oil-water separation; field experiment; LH 11-1 oilfield

*中海油研究總院科研項目“氣浮旋流一體化水處理設(shè)備放大研究 (編號：CCL2014RCPS0090RNN) ”、北京市屬高等學(xué)?！伴L城學(xué)者”培養(yǎng)計劃資助項目“加油站埋地油罐機械清洗系統(tǒng)的關(guān)鍵技術(shù)研究 (編號：CIT&TCD20150317) ”部分研究成果。

姬宜朋，男，博士，主要從事多相流分離技術(shù)與設(shè)備的研究。地址：北京市大興區(qū)黃村鎮(zhèn)清源北路19號(郵編：102617)。E-mail:jyipeng@bipt.edu.cn。

1673-1506(2016)01-0133-06

10.11935/j.issn.1673-1506.2016.01.021

TE835

A

2015-07-19 改回日期：2015-08-30

姬宜朋,陳家慶,蔡小磊，等.BIPTVAS-II型軸向渦流分離器工程樣機及其在流花11-1油田的現(xiàn)場試驗[J].中國海上油氣，2016,28(1)：133-138.

Ji Yipeng,Chen Jiaqing,Cai Xiaolei,et al.A BIPTVAS-II voraxial separator prototype and its pilot test in LH 11-1 oilfield[J].China Offshore Oil and Gas,2016,28(1):133-138.