宋奔奔， 單建軍， 吳　凡

(農(nóng)業(yè)部漁業(yè)裝備與工程技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，中國水產(chǎn)科學(xué)研究院漁業(yè)機(jī)械儀器研究所，上海 200092)

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一種新型管式曝氣裝置的設(shè)計(jì)與試驗(yàn)

宋奔奔， 單建軍， 吳凡

(農(nóng)業(yè)部漁業(yè)裝備與工程技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，中國水產(chǎn)科學(xué)研究院漁業(yè)機(jī)械儀器研究所，上海 200092)

摘要：隨著水產(chǎn)養(yǎng)殖業(yè)逐漸向高密度、集約化方向的發(fā)展，為實(shí)現(xiàn)氧氣(O2)高效溶解、二氧化碳(CO2)調(diào)控、流態(tài)改善等目的，急需研制新型高效曝氣裝置，開發(fā)高效節(jié)能的曝氣技術(shù)?；跉馑畠上嗳芙獾碾p膜理論和文丘里原理，設(shè)計(jì)開發(fā)了一種管式曝氣裝置，經(jīng)初步試驗(yàn)獲得了影響增氧性能的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)，并以此為基礎(chǔ)對曝氣裝置進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，研究新型節(jié)能增氧技術(shù)。試驗(yàn)結(jié)果表明，管式曝氣裝置中影響曝氣效果的因素有水面高程(Hw)、縮徑(D1/D2)、旋混結(jié)構(gòu)、進(jìn)氣口大小、進(jìn)氣量等。水面高程、縮徑、進(jìn)氣口越大，進(jìn)氣量越充足，曝氣裝置的增氧效果越高；而額外增加延長結(jié)構(gòu)和旋混結(jié)構(gòu)后，曝氣裝置水頭損失增大、進(jìn)氣量下降，從而導(dǎo)致增氧效果顯著下降。該裝置利用額外水流動力實(shí)現(xiàn)增氧，是一種高效、節(jié)能、經(jīng)濟(jì)的新型曝氣裝置，可為水產(chǎn)養(yǎng)殖提供一種新的增氧方法。

關(guān)鍵詞：管式曝氣裝置；曝氣效率；節(jié)能增氧

水產(chǎn)養(yǎng)殖業(yè)逐漸呈現(xiàn)出向高密度、集約化方向發(fā)展的趨勢。在循環(huán)水養(yǎng)殖中，溶氧的有效控制是系統(tǒng)運(yùn)行中最關(guān)鍵的因子之一[1]，也是養(yǎng)殖集約化的前提之一[2]。為實(shí)現(xiàn)氧氣高效溶解、流態(tài)改善、二氮化碳(CO2)調(diào)控等養(yǎng)殖目標(biāo)，急需研制新型高效曝氣裝置，設(shè)計(jì)科學(xué)合理的曝氣系統(tǒng)，開發(fā)高效節(jié)能的曝氣增氧技術(shù)[5-6]。如何提高氧氣溶解效率、減少氧氣逸出、合理控制溶氧水平等技術(shù)難關(guān)的突破，對循環(huán)水養(yǎng)殖技術(shù)的提高具有重大意義[4]。為此，科研人員研制出各種類型的曝氣裝置和增氧機(jī)[3-4]?；跉馑畠上嗳芙獾碾p膜理論[7-8]和文丘里原理[9]，設(shè)計(jì)開發(fā)了一種管式曝氣裝置，通過初步試驗(yàn)，獲取了影響增氧性能的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)，并以此為基礎(chǔ)對該裝置進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，以期為研究開發(fā)新型節(jié)能增氧技術(shù)提供參考。

1材料和方法

1.1管式曝氣裝置設(shè)計(jì)與工作原理

基于氣水混合雙膜理論研制的養(yǎng)殖水體曝氣裝置即管式曝氣裝置(圖1)[10]，其頂部設(shè)置進(jìn)氣口，在文丘里原理的作用下，通過一定的水流速度將空氣吸入內(nèi)部，充分混合后共同射入養(yǎng)殖池內(nèi)。

圖1　管式曝氣裝置示意圖(左)與核心部位局部圖(右)Fig.1　Sketch map of tube aeration device (left) and part sectioned view (right)

1.2試驗(yàn)系統(tǒng)

試驗(yàn)系統(tǒng)由水池、水管、氣管、水泵、閥、壓力表、流量計(jì)、氣體流量計(jì)、管式曝氣裝置等組成(圖2)。試驗(yàn)用水池直徑1.5 m，水深0.6 m，使用一臺潛水泵從池內(nèi)取水再泵入管式增氧裝置，裝置出水口浸沒在水面下，沿魚池切線方向推動水流旋轉(zhuǎn)。

圖2　曝氣試驗(yàn)系統(tǒng)示意圖Fig.2　Sketch map of aeration experiment system

1.3試驗(yàn)設(shè)計(jì)

本文設(shè)計(jì)制造出一款新型管式曝氣裝置，并采用間歇非穩(wěn)態(tài)法中的靜態(tài)啟動測試法進(jìn)行溶氧試驗(yàn)[8]。本試驗(yàn)于2012年5— 9月在農(nóng)業(yè)部漁業(yè)裝備與工程重點(diǎn)開放實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行。試驗(yàn)條件：水溫(26.94±2.05) ℃，氣壓(100.298± 0.018) kPa，鹽度0(淡水)，水體體積1.06 m3。

參考相關(guān)文獻(xiàn)[12-14]，先對清水中的溶氧進(jìn)行消氧直至接近0，然后開啟曝氣裝置；當(dāng)水中溶氧上升至飽和溶氧的10%時開始記錄溶氧和時間數(shù)據(jù)，至飽和溶氧的75%左右時結(jié)束試驗(yàn)；測定水中溶氧值，獲得溶氧隨時間的變化曲線，并按理論公式計(jì)算增氧能力Qs和氧利用率εs。

1.4水質(zhì)測定及數(shù)據(jù)處理

溶氧測定采用YSI Professional Plus多參數(shù)水質(zhì)分析儀器，并用Excel表格進(jìn)行數(shù)據(jù)整理分析，對數(shù)化處理數(shù)據(jù)后進(jìn)行回歸擬合分析。采用Solidworks軟件進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，并進(jìn)行流體流態(tài)的基礎(chǔ)模擬分析。

1.5曝氣性能基礎(chǔ)原理與計(jì)算依據(jù)

曝氣和充氧過程均為傳質(zhì)過程，該過程依照雙膜理論和菲克(Fick)定律[4-5,15]，氧傳遞微分方程為dc/dt=KLa(Cs-C)，經(jīng)積分整理后

ln(Cs-C)=InC-KLa·t[8-9]

(1)

式中：dc/dt—單位時間氧的轉(zhuǎn)移速率，mg/(L·h)；KLa—試驗(yàn)條件下的氧轉(zhuǎn)移系數(shù)，h-1；Cs—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下水中飽和溶氧值，mg/L；C—時間t時水中實(shí)際溶氧值，mg/L；t—增氧時間，h。

標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下(20 ℃水溫，1個標(biāo)準(zhǔn)大氣壓)氧轉(zhuǎn)移系數(shù)[16-17]：

KLa(20)=KLa/1.024(T-20)

(2)

式中：KLa(20)—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的氧轉(zhuǎn)移系數(shù)，h-1；T—水溫，℃ ；1.024—溫度修正系數(shù)。

標(biāo)準(zhǔn)氧轉(zhuǎn)移效率[16-17]：

RSOTR=KLa(20)×(Cs(20)-C0)×V

(3)

式中：RSOTR—標(biāo)準(zhǔn)氧轉(zhuǎn)移效率，kg O2/h；V—試驗(yàn)水體體積，m3；Cs(20)—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)(20 ℃)下的水中飽和溶氧值，mg/L；C0—實(shí)驗(yàn)初始溶氧值，mg/L。

2結(jié)果

2.1曝氣裝置水體流態(tài)、流速與水頭損失模擬分析

假設(shè)裝置中沒有氣孔和空氣，只有清水，設(shè)定進(jìn)水流量為10.98 m3/h。結(jié)果表明，根據(jù)管徑大小計(jì)算得出入口處流速為3.83 m/s，水壓為0.03 Mpa；軟件模擬流體運(yùn)行結(jié)果顯示，最大壓力為139 784 Pa，最小壓力為98 156 Pa。此時負(fù)壓吸氣量可達(dá)到1.67 m3/h。經(jīng)流態(tài)軟件流體模擬，最大流速(收縮口處)為7.05 m/s，最小流速(出水口處)為1.04～2.6 m/s(圖3)。

圖3　管式曝氣裝置的流體流速模擬(左)與流體壓力分布模擬(右) Fig.3　Simulation map of tube aeration device fluid velocity (left) and water pressure distribution (right)

2.2進(jìn)氣孔徑5 mm的曝氣裝置增氧效果

通過比較(圖4)，管式曝氣裝置孔徑為5 mm時，雙孔進(jìn)氣口略好于單孔進(jìn)氣口的增氧效果；雙孔負(fù)壓進(jìn)氣的增氧效果好于1 584 L/h的正壓進(jìn)氣，說明負(fù)壓吸氣量大于1 584 L/h的正壓進(jìn)氣量。當(dāng)曝氣裝置進(jìn)氣口為雙孔負(fù)壓時，增氧效果最佳，溶氧達(dá)到7 mg/L約需12 min；經(jīng)測量，此時負(fù)壓吸氣量為1.674 m3/h。

圖4　管式曝氣裝置不同進(jìn)氣量的氧飽和曲線Fig.4　DO change under different air intake volumes of tube aeration device

2.3進(jìn)氣孔徑1.5 mm時不同進(jìn)氣孔數(shù)量的曝氣裝置負(fù)壓增氧效果

如圖5所示，當(dāng)進(jìn)氣孔徑為1.5 mm時，管式曝氣裝置增氧效果隨著進(jìn)氣孔數(shù)量的增加而增強(qiáng)。說明1.5 mm孔徑對于曝氣裝置的增氧性能而言仍然偏?。?個孔徑1.5 mm進(jìn)氣孔時，溶氧達(dá)到7 mg/L，曝氣裝置增氧約需37 min。

圖5　孔徑1.5 mm負(fù)壓不同進(jìn)氣孔數(shù)量的氧飽和曲線Fig.5　DO change under different numbers of 　Φ 1.5 mm air hole of tube aeration device

2.4不同縮徑曝氣裝置的增氧效率

縮徑指的是D1/D2，通過縮小口徑提高水流流速，改變水流流態(tài)與動能，影響進(jìn)氣量與氣水混合效果，從而導(dǎo)致不同的增氧效果。當(dāng)縮徑為1、水流量為10.98 m3/h時，通過水流量與管徑數(shù)值計(jì)算，得出縮徑處的流速為3.01 m/s；當(dāng)縮徑為1.28時，通過水流量與管徑數(shù)值計(jì)算，得出縮徑處流速為4.93 m/s；當(dāng)縮徑為1.6時，通過水流量與管徑數(shù)值計(jì)算，得出縮徑處流速為7.69 m/s。如圖6所示，隨著縮徑的增大和縮徑處水流流速的提高，增氧效果也相應(yīng)提高；縮徑為1.6時，比縮徑1.28增氧效果略有提高，而此時能耗已經(jīng)較高，因此認(rèn)為縮徑處流速適宜范圍為3～5 m/s(縮徑1.28)。當(dāng)流速為4.93 m/s(縮徑1.28)時，溶氧達(dá)到7 mg/L，管式曝氣裝置增氧約需21 min。

圖6　管式曝氣裝置不同縮徑時的氧飽和曲線Fig.6　DO change under different nozzle reduction ratios of tube aeration device

2.5不同水面高程的曝氣裝置增氧效果

Hw指的是水面高程，一定程度上反映了曝氣裝置吸氣后的氣液混合時間。由于大氣壓和水壓的影響，正常情況下Hw的下限和水池液位一致，但是在水流的沖擊作用下，Hw的下限會略低于水面液位。由于該部分測定較困難，故采用Hw代表氣液混合時間段，反映從空氣進(jìn)入曝氣裝置到氣液混合物進(jìn)入水池中的主要混合時間段。如圖7所示，隨著水面高程的提高，管式曝氣裝置增氧效果有所提高，當(dāng)水面高程為1 080 mm時，溶氧達(dá)到7 mg/L，曝氣裝置增氧約需10 min。經(jīng)測量，此時負(fù)壓吸氣量約1.674 m3/h。

圖7　管式曝氣裝置在不同水面高程時的氧飽和曲線Fig.7　DO change under different air hole heights above water level (Hw) of tube aeration device

2.6曝氣裝置添加額外結(jié)構(gòu)的混合效果

通過在管式曝氣裝置后端額外添加延長結(jié)構(gòu)(出水口處額外添加0.8 m的管路)和旋混結(jié)構(gòu)(如圖8，單螺旋形靜態(tài)混合器由扭轉(zhuǎn)180°的螺旋板單元重復(fù)疊加構(gòu)成，相鄰的螺旋分別為左旋和右旋)，探討延長混合時間對曝氣裝置增氧效果的影響。圖9表明，添加延長結(jié)構(gòu)和旋混結(jié)構(gòu)后，曝氣裝置增氧效果均顯著下降。由此推測，管式曝氣裝置本身的氣液混合時間已經(jīng)足夠使氣液充分混合與溶解，添加額外結(jié)構(gòu)的同時，使得水頭損失增大，降低了吸氣量，從而導(dǎo)致曝氣效果下降。當(dāng)無額外添加結(jié)構(gòu)時，溶氧達(dá)到7 mg/L，曝氣裝置增氧約需12 min。

圖8　旋混結(jié)構(gòu)Fig.8　Votex structure

圖9　管式曝氣裝置不同結(jié)構(gòu)的混合效果Fig.9　DO change under different extra structures of tube aeration device

3分析與討論

3.1管式曝氣裝置流態(tài)模擬效果

假定水管中無氣泡，D1/D2=32/25時，當(dāng)水流量為10.98 m3/h時，經(jīng)過計(jì)算，收縮口處流速為6.2 m/s，出水口處流速為1.836 m/s。因此認(rèn)為最大流速約為6.2～7.05 m/s。假定裝置工況為一個標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，分析結(jié)果顯示，管式曝氣裝置進(jìn)水口壓力為38 784 Pa，出水口壓力為15 000 Pa，壓力損失為23 784 Pa。經(jīng)收縮口處高速流體產(chǎn)生的真空區(qū)域的氣壓為98 156 Pa，而大氣壓為101 325 Pa，該局部負(fù)壓區(qū)域的吸氣壓力為3 169 Pa。該負(fù)壓值是影響進(jìn)氣量與增氧能力的關(guān)鍵參數(shù)之一。

本試驗(yàn)結(jié)果表明，管式曝氣裝置的壓力損失為23 784 Pa，裝置內(nèi)最大流速(D2)為6.2～7.05 m/s，壓力為139 784 Pa，此時負(fù)壓吸氣量可達(dá)到1.67 m3/h。局部負(fù)壓區(qū)吸氣壓力約為3 169 Pa，該壓力促使大氣壓下的空氣流向裝置內(nèi)。該模擬結(jié)果初步揭示了管式曝氣裝置吸氣和增氧的原理：吸氣能力來自于水流在曝氣裝置特殊結(jié)構(gòu)下產(chǎn)生的局部負(fù)壓區(qū)域(低于空氣大氣壓)，從而得以吸入空氣并進(jìn)入裝置。管式曝氣裝置的進(jìn)水和進(jìn)氣均具有一定的初始速度和壓力，壓力水和空氣在進(jìn)入裝置后，氣流與水流沿氣液混合管的軸向進(jìn)入氣液混合腔內(nèi)，氣水混合物在徑向環(huán)流混合作用下會充分接觸，從而提高氣水接觸面積和紊流系數(shù)，提高氧氣溶解效率。

3.2曝氣裝置的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)

理論上講，采用正壓進(jìn)氣比負(fù)壓吸氣的效果好，提供額外的氣壓能明顯提高進(jìn)氣總量，從而提高氧氣溶解效果，增氧效果隨著氣量的增大而提高。試驗(yàn)證明，1.5 mm孔徑對于曝氣裝置的增氧性能而言仍然偏小。當(dāng)管式曝氣裝置進(jìn)氣口為雙孔負(fù)壓(孔徑5 mm)時，增氧效果最佳，甚至比單孔正壓1 584 L/h的效果更好(圖4)。這是由于雙孔負(fù)壓的進(jìn)氣量比單孔正壓的進(jìn)氣量充足，即由于水流高速流動產(chǎn)生局部負(fù)壓區(qū)，從而使得產(chǎn)生吸氣作用的氣流量大于通過氣泵和氣管輸入的氣流量。這是由于本試驗(yàn)裝置中，進(jìn)氣管外徑為5 mm，內(nèi)徑為3 mm，進(jìn)氣管為軟管，可能有一定的折疊，導(dǎo)致進(jìn)氣量不足，進(jìn)而影響增氧效果?？傮w上，由于負(fù)壓產(chǎn)生的氣流量已可滿足曝氣裝置的氧氣溶解所需，因此不必增加額外的正壓供氣來提高曝氣裝置的增氧效果。

隨著縮徑的增大，縮徑處的水流流速提高，同時水頭損失也增大，從而使得吸氣量提高，氣水混合紊流、湍流作用增強(qiáng)[20]，改善了增氧效果。本試驗(yàn)根據(jù)增氧效果和水頭損失，初步明確了曝氣裝置縮徑處流速適宜范圍為3～5 m/s。各種曝氣裝置的曝氣性能不僅受水質(zhì)的影響，而且與水流運(yùn)動狀態(tài)、曝氣量、曝氣裝置浸沒深度和氣泡直徑等參數(shù)有很大的關(guān)系[21]。本試驗(yàn)證明，隨著水面高程的提高，曝氣裝置增氧效果隨之提高，這是由于高程提高會延長氣水混合時間。本曝氣裝置中，在高程范圍內(nèi)，氣水在水流重力、水流動量和進(jìn)氣動量等綜合作用下自由高效混合；而在液面下，由于靜水壓的反作用，導(dǎo)致混合作用急劇減弱，因此認(rèn)為有效的氣水混合作用主要發(fā)生在高程范圍內(nèi)。

當(dāng)添加額外延長結(jié)構(gòu)和旋混結(jié)構(gòu)后，曝氣裝置增氧效果均顯著下降?？赏茰y出曝氣裝置本身的氣液混合時間已經(jīng)足夠使氣液充分混合與溶解，添加額外結(jié)構(gòu)的同時，使得水頭損失增大、水流速度下降，導(dǎo)致吸氣量降低的負(fù)效果大于增加旋混作用的正效果，從而導(dǎo)致曝氣效果下降。

3.3管式曝氣裝置的曝氣效率

本試驗(yàn)管式曝氣裝置(0.4 kW)的標(biāo)準(zhǔn)氧轉(zhuǎn)移效率(RSOTR)最高達(dá)到0.107 kg O2/h，處于Ryan等[18]研制的U管氣體泵(1.47 kW)的中間值范圍，其標(biāo)準(zhǔn)氧轉(zhuǎn)移效率為0.059～0.207 kg O2/h，低于Fast等[19]研究的葉輪曝氣增氧機(jī)(0.75 kW)的標(biāo)準(zhǔn)氧轉(zhuǎn)移效率(0.220～1.725 kg O2/h)。本試驗(yàn)裝置屬于文丘里曝氣裝置的衍生新品，和U管氣提泵同樣都屬于擴(kuò)散型曝氣裝置，而葉輪曝氣增氧機(jī)屬于表面曝氣型曝氣裝置。一般而言，擴(kuò)散性曝氣裝置由于動力需求低，因此標(biāo)準(zhǔn)氧轉(zhuǎn)移效率普遍較低。這是管式曝氣裝置與氣提泵接近，卻低于葉輪曝氣裝置的原因所在。

Ryan等[18]研制的U管氣提泵需風(fēng)機(jī)提供1.47 kW的額外動力，能耗較高。本裝置的優(yōu)點(diǎn)是利用額外水流動力提高增氧效果，不需額外動力，是一種節(jié)能、經(jīng)濟(jì)的新型曝氣裝置。不同于傳統(tǒng)的鼓風(fēng)曝氣也不同于機(jī)械表面曝氣，本管式曝氣裝置是通過對供水管路出口的改良，設(shè)計(jì)獨(dú)特的管路出口和進(jìn)氣結(jié)構(gòu)，同時向供水管路的出水口曝氣，從而實(shí)現(xiàn)在供水的同時也能供氣的功能。

管式曝氣裝置產(chǎn)生的高速氣液混流攜帶有大量的動能，可通過推流作用改善高密度養(yǎng)殖的水體流態(tài)，促進(jìn)顆粒有機(jī)物和二氧化碳及時有效地排出，改善養(yǎng)殖池水質(zhì)，從而降低水體循環(huán)速率和水體循環(huán)能耗。針對特定的循環(huán)水養(yǎng)殖系統(tǒng)，通過科學(xué)合理地設(shè)計(jì)曝氣系統(tǒng)，將本管式曝氣裝置整合進(jìn)曝氣系統(tǒng)，對于控制水體最佳溶氧、改善系統(tǒng)水體流態(tài)、實(shí)現(xiàn)節(jié)能減排目標(biāo)具有重要意義。

4結(jié)論

設(shè)計(jì)構(gòu)建了一種簡潔、高效的管式曝氣裝置，初步得出該裝置中影響曝氣效果的因素有水面高程(Hw)、縮徑(D1/D2)、進(jìn)氣口大小和進(jìn)氣量等關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，Hw、D1/D2、進(jìn)氣口越大，進(jìn)氣量越充足，管式曝氣裝置的增氧效果越好；而額外增加延長結(jié)構(gòu)和旋混結(jié)構(gòu)，會使曝氣裝置水頭損失增大，進(jìn)氣量下降，從而導(dǎo)致增氧效果顯著下降。

本管式曝氣裝置目前仍存在一些技術(shù)問題，如當(dāng)氣水混合設(shè)計(jì)不當(dāng)(氣量過大，氣壓不穩(wěn))會出現(xiàn)憋氣、水流不暢等現(xiàn)象，影響水流的正常流動，因此仍有待繼續(xù)改進(jìn)。如何優(yōu)化水流切割方式、氣水混合結(jié)構(gòu)、進(jìn)氣口等曝氣裝置結(jié)構(gòu)，怎樣確定最佳的流速、氣水比、水頭損失、混合長度等一系列關(guān)鍵工況參數(shù)，提高管式曝氣裝置的利用效率等都值得進(jìn)一步研究與改善。

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Design and oxygenation experiment of a new tube aeration device

SONG Benben, SHAN Jianjun, WU Fan

(KeyLaboratoryoffisheryEquipmentandEngineering,MinistryofAgriculture,FisheryMachineryandInstrumentResearchInstitute,ChineseAcademyofFisherySciences,Shanghai200092,China)

Abstract：With the aquaculture industry becoming more intensive and industrialized, it is in urgent need to study energy-saving aeration technologies and develop new aeration devices with high performance thus to achieve high efficiency of oxygen dissolving, CO2 stripping and fluidization improving. Based on the double film theory of air and water two-phase dissolution and Venturi tube principle, a new tube aeration device was designed and developed. The key technological parameters affecting aeration performance were studied and elaborated, based on which the device structure was optimized to develop new-type energy-saving technology for fishery aeration and oxygenation. This study showed that the aeration efficiency was the influenced by such key structure parameters as height above water level (Hw), diameter shrinkage (D1/D2), air inlet size and air flow rate. Within certain limits, the aeration and oxygenation efficiency was higher if the Hw, diameter shrinkage, air inlet size and air flow volume were also higher or larger. However, the additional increase of the prolonging and spiral mixing structures pushed up head loss, brought down air flow rate and thus reduced the aeration and oxygenation efficiency. This new tube aeration device utilizes extra flow dynamics to realize water oxygenation, providing a novel oxygenation method in aquaculture with the merits of high-efficiency, energy-saving, simple operation and economic production.

Key words：tube aeration device; aeration efficiency; energy-saving oxygenation

中圖分類號：S237;S951

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號：1007-9580(2016)02-022-06

DOI：10.3969/j.issn.1007-9580.2016.02.005

作者簡介：宋奔奔(1983—)，男， 助理研究員，研究方向：養(yǎng)殖工程與養(yǎng)殖環(huán)境。E-mail：songbenben@fmiri.ac.cn

基金項(xiàng)目：國家科技支撐計(jì)劃(2012BAD38B04-3)；農(nóng)業(yè)部漁業(yè)裝備與工程技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開放課題(2012-061)

收稿日期：2015-11-28修回日期：2016-02-30