岳秀梅

(呼倫貝爾市公路勘測規(guī)劃設(shè)計有限公司， 內(nèi)蒙古 呼倫貝爾　021008)

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高模量劑與橡膠粉復(fù)合改性瀝青SMA混合料耐久性研究

岳秀梅

(呼倫貝爾市公路勘測規(guī)劃設(shè)計有限公司， 內(nèi)蒙古 呼倫貝爾021008)

[摘要]研究了橡膠粉和高模量劑摻量對SMA混合料綜合路用性能的影響，并將其與SBS改性SMA混合料進(jìn)行了對比。試驗(yàn)結(jié)果表明，基于橡膠粉與高模量劑復(fù)配技術(shù)所生產(chǎn)的SMA混合料其綜合路用性能可達(dá)到甚至超過SBS改性SMA混合料，經(jīng)室內(nèi)試驗(yàn)和實(shí)體工程驗(yàn)證，橡膠粉和高模量劑復(fù)配可充分利用各自技術(shù)性能優(yōu)勢，該復(fù)合方案具有較好的技術(shù)優(yōu)越性，推薦適宜的橡膠粉與PRM高模量改性劑摻配比例為22%(橡膠粉濕法內(nèi)摻)+0.6%(高模量劑采用干法工藝)，經(jīng)實(shí)體工程驗(yàn)證，該法具有較好的技術(shù)優(yōu)越性。

[關(guān)鍵詞]道路工程； 橡膠粉； 高模量劑； 復(fù)合改性瀝青混合料； 路用性能

0前言

根據(jù)國內(nèi)關(guān)于SMA瀝青混合料的研究成果及工程應(yīng)用實(shí)踐情況，目前主要采用SBS改性瀝青和纖維改性劑生產(chǎn)SMA瀝青混合料，SMA混合料技術(shù)難點(diǎn)在于“三多一少”的骨架嵌擠結(jié)構(gòu)，這就對瀝青、集料和施工技術(shù)提出了更高要求[1，2]。研究表明，盡管SBS改性瀝青所生產(chǎn)的SMA混合料具有高強(qiáng)、良好的變形協(xié)調(diào)性、優(yōu)良的高溫穩(wěn)定性與抗剪能力以及耐疲勞等諸多良好的性能，但其仍然有著不少問題，首先是成本問題，其次SBS改性瀝青老化后變得硬脆，缺乏柔韌性，開裂以及疲勞裂縫等一些病害也是屢見不鮮。大量研究表明，使用橡膠粉改姓瀝青不僅可以解決廢舊橡膠輪胎污染環(huán)境問題，也可有效改善瀝青混合料的低溫抗裂性和抗疲勞性能，同時提高瀝 青路面的柔性，延緩路面反射 裂縫、增強(qiáng)路 面冬季柔 性具有除冰 降噪等功能[3-6]。另一方面，隨著高模量瀝青混合料在國省干線交叉口車轍處治和山區(qū)高速公路長大縱坡等一系列公路建設(shè)工程的成功運(yùn)用，高模量混合料提高路面結(jié)構(gòu)的坑車轍性能均體現(xiàn)了較好的使用效果，高模量瀝青混合料的抗車轍和抗疲勞性能得到了業(yè)內(nèi)一致認(rèn)可[7-11]。然而采用橡膠粉和高模量劑所生產(chǎn)的瀝青混合料都有其技術(shù)缺陷，目前鮮見采用橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性方案生產(chǎn)SMA混合料方面的研究報道，本文通過將橡膠粉與高模量劑復(fù)配，以充分利用這兩種改性劑對瀝青混合料技術(shù)性能的改善優(yōu)勢，經(jīng)室內(nèi)試驗(yàn)和試驗(yàn)路驗(yàn)證，該法具有較好的技術(shù)優(yōu)越性，研究成果可為今后同類工程實(shí)踐提供理論借鑒和研究思路。

1原材料及配比

試驗(yàn)選用SK70重交通道路石油瀝青和殼牌SBSI-B(SBS摻量為4.5%)，經(jīng)檢測瀝青各項指標(biāo)均滿足現(xiàn)行《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTGF40)的相關(guān)技術(shù)要求[12]。橡膠粉是一種優(yōu)良的瀝青改性劑，可顯著改善瀝青混合料的低溫抗裂性和抗疲勞耐久性，研究表明[5]，橡膠顆粒粒徑過大，其與瀝青以及其他粒徑的集料粘附性差，易造成橡膠顆粒的松散和脫落，進(jìn)而影響路面的耐久性差，橡膠粉粒徑越小其越容易均勻分散，在瀝青中的硫化反應(yīng)越充分，但也會增加工程造價，綜合考慮，本研究采用的橡膠粉為實(shí)體工程中采用的泰華膠粉30目午輪胎膠粉，膠粉的篩分試驗(yàn)結(jié)果見表1。經(jīng)室內(nèi)試驗(yàn)篩選，初選的橡膠粉摻量為18%、20%、22%、24%、26%、28%(占瀝青質(zhì)量的百分比，下同)。

高模量劑采用PRM添加劑，PRM由法國路面材料實(shí)業(yè)公司研發(fā)并生產(chǎn)，根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)和廠家提供的添加比例，初選PRM摻量為0.4%、0.6%、0.8%(占混合料質(zhì)量的百分比，下同)。

表1 橡膠粉篩分試驗(yàn)結(jié)果Table1 Rubberpowderscreeningtestresults篩孔尺寸/mm通過百分率/%篩孔尺寸/mm通過百分率/%2.361000.334.61.181000.1510.20.685.30.0750.1

2橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性SMA混合料

生配合比設(shè)計

2.1橡膠粉瀝青制備

將加熱基質(zhì)瀝青到175 ℃后加入預(yù)定質(zhì)量的橡膠粉，為避免一次性加入橡膠粉過多導(dǎo)致瀝青溫度下降過低，試驗(yàn)時控制橡膠粉的摻加速率為8 g/s，邊加入橡膠粉邊快速攪拌，使加入的橡膠粉能在短時間內(nèi)與基質(zhì)瀝青混合均勻，并快速加熱到所需的試驗(yàn)溫度，待膠粉顆粒全部加入后以4 500～5 000 r/min剪切速率剪切45 min，然后175 ℃條件下發(fā)育30 min，制成改性瀝青后備用。

2.2混合料級配

按照《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F40—2004)推薦的SMA瀝青混合料的工程級配范圍[12]，為了減小橡膠粉顆粒對混合料級配的干涉作用，實(shí)體工程中減小了混合料中礦粉的比例，試驗(yàn)級配見表2。

表2 SMA-13瀝青混合料的合成級配Table2 SMA-13AsphaltMixtureSynthesisgrading篩孔尺寸/mm級配上限規(guī)范下限合成級配1610010010013.21009096.89.57550684.75342038.82.36261523.61.18241419.50.6201216.20.3161012.90.1515911.20.0751289.1

2.3橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性SMA混合料配合比設(shè)計

按照《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F40—2004)馬歇爾法試驗(yàn)流程確定橡膠粉高模量劑復(fù)合改性瀝青混合料的最佳油石比。試驗(yàn)時高模量劑的摻加方式采用“干法”工藝，PRM高模量劑對瀝青混合料增粘、改性作用主要發(fā)生在混合料拌合過程中，集料的加熱溫度、混合料拌合溫度以及混合料拌合時間對高模量劑改性效果的發(fā)揮起著決定性作用[13]，通過方差分析研究混合料拌合溫度和攪拌時間對高模量瀝青混合料高溫性能的影響最終確定集料加熱溫度為190-195 ℃，高模量劑與集料的干拌時間為90 s，混合料拌合時先將預(yù)定質(zhì)量的PMR改性劑和集料一起干拌90 s，使其在礦料中充分融化、分散均勻，然后再加入橡膠粉改性瀝青，拌合60 s，最后加入礦粉，拌合60 s，總拌合時間為3.5 min。不同橡膠粉和PRM高模量劑摻量下復(fù)合改性SMA混合料馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果見表3。

表3試驗(yàn)結(jié)果表明： ①相同高模量劑摻量下隨著橡膠粉摻量的提高復(fù)合改性瀝青混合料的最佳瀝青用量增大，馬歇爾穩(wěn)定度隨橡膠粉摻量的增大而增大，可見增大橡膠粉摻量可提高復(fù)合改性瀝青混合料在拉壓復(fù)合應(yīng)力作用下的抗破壞能力。 ②相同橡膠粉摻量，隨著PMR高模量劑的增大復(fù)合改性瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度顯著增大，而混合料油石比隨PMR的增大變化并不明顯。 ③橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性瀝青混合料的各項體積指標(biāo)和力學(xué)指標(biāo)均滿足規(guī)范要求，采用馬歇爾試驗(yàn)方法進(jìn)行復(fù)合改性瀝青混合料的配合比設(shè)計是合理可行的，這也說明本文確定的集料加熱溫度是合理的。

表3 橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性SMA馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果Table3 Rubberpowderandhigh-moduluscompositemodi-fiedagentSMAmarshalltestresultsPMR摻量/%橡膠粉摻量/%OAC/%VV/%VMA/%VFA/%MS/kNFL/mm0.4186.214.0217.7177.309.52.96206.304.0017.5977.269.82.85226.394.1017.4576.5010.12.79246.524.0317.3576.7710.32..70266.544.1417.5476.4010.52.750.6186.234.0217.4176.9110.22.84206.314.0817.7376.9910.92.82226.394.0017.6677.3511.32.76246.484.0317.6877.2111.62.72266.554.0717.6176.8911.92.660.8186.234.1217.5976.5811.22.80206.353.9817.7677.5911.72.73226.414.0017.6177.2912.12.70246.504.0717.7077.0112.42.63266.594.1217.7276.7512.62.56SBS改性瀝青混合料6.264.0017.176.619.92.73

3橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性SMA混合料路用性能

3.1橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性瀝青混合料高溫穩(wěn)定性及溫度敏感性

現(xiàn)行規(guī)范選取60 ℃車轍試驗(yàn)檢測混合料高溫性能，為了研究復(fù)合改性瀝青混合料高溫穩(wěn)定性對試驗(yàn)溫度的敏感性，本文車轍試驗(yàn)采用40 ℃、50 ℃、60 ℃、70 ℃共4個試驗(yàn)溫度，試驗(yàn)結(jié)果見表4，車轍試驗(yàn)方差分析結(jié)果見表4。

由表4試驗(yàn)結(jié)果可知： ①相同高模量劑摻量下，隨著橡膠粉摻量的增大復(fù)合改性瀝青混合料的車轍試驗(yàn)動穩(wěn)定度略有增加，方差分析結(jié)果表明，橡膠粉摻量對車轍試驗(yàn)動穩(wěn)定度的顯著性影響水平小于0.05，表明橡膠粉做為改性劑的摻加并沒有顯著改善復(fù)合改性瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性，其原因可能是，雖然橡膠粉在溶脹、硫化反應(yīng)形成了穩(wěn)定的瀝青-橡膠粉穩(wěn)定體系，但隨著橡膠粉摻量的增大復(fù)合改性瀝青混合料的最佳油石比增大，后者對溫度的敏感性抵消了前一有利因素[6，7]； ②隨著高模量劑摻量的增大，復(fù)合改性瀝青混合料高溫穩(wěn)定性顯著提高，同時車轍試驗(yàn)動穩(wěn)定度對溫度的敏感程度降低，高模量劑摻量對車轍試驗(yàn)動穩(wěn)定度的影響要比橡膠粉摻量顯著，分析其原因，高模量劑高分子鏈在橡膠瀝青中形成的空間網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)限制了瀝青分子運(yùn)動，高模量瀝青中的彈性成分在較高溫度時具有使瀝青混凝土的變形部分彈性恢復(fù)的功能，相當(dāng)于在瀝青混合料內(nèi)部多了一個應(yīng)力緩沖層，起到了卸荷作用，因而降低了瀝青混合料的車轍變形，此外高模量劑的加入，瀝青混合料的彈性模量增大，減少了不可恢復(fù)的殘余變形，從而延緩了車轍的產(chǎn)生[15]； ③相比SBS改性瀝青混合料，0.6%、0.8%高模量劑摻量下復(fù)合改性瀝青混合料的車轍試驗(yàn)動穩(wěn)定度均遠(yuǎn)大于SBS改性瀝青混合料，可見采用橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性方案具有較好的技術(shù)優(yōu)越性。

表4 橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性SMA車轍試驗(yàn)結(jié)果Table4 Rubberpowderwithhighmoduluscompositemod-ifiedSMAagentruttingtestresultsPMR摻量/%橡膠粉摻量/%車轍試驗(yàn)動穩(wěn)定度DS/(次·mm-1)40℃50℃60℃70℃0.4181280781006576130820131568327674114172214496850069031480241455586546931158626147258675701216120.618168031101089541795201741611421924618802218626123329822199424197141241498642072261981112634991020820.818199961303195451965202023313853101112072222156414206112212344242200014706119052481262335714916120752515SBS改性瀝青混合料13403795364321221

3.2橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性瀝青混合料低溫抗裂性

按照現(xiàn)行施工規(guī)范要求采用低溫小梁彎曲試驗(yàn)評價復(fù)合改性瀝青混合料的低溫抗裂性，試驗(yàn)方法參照現(xiàn)行《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20-2011)，試件尺寸為30 mm×35 mm×250 mm，試驗(yàn)溫度為-10 ℃，加載速率為50 mm/min，試驗(yàn)時采用單點(diǎn)加載方式，支點(diǎn)間距200 mm，試驗(yàn)結(jié)果見表5。

表5 橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性瀝青混合料低溫彎曲試驗(yàn)結(jié)果Table5 RubberpowderwithhighmodulusagentcompositemodifiedasphaltmixturebendingtestresultsPMR摻量/%橡膠粉摻量/%抗彎拉強(qiáng)度/MPa彎拉應(yīng)變/με彎曲勁度模量/MPa0.41810.543625.552907.152011.203743.342991.982211.564134.812795.782411.744323.542715.372611.824405.322683.120.61811.683443.233392.162011.983854.163108.332212.044356.982763.382412.324625.652663.412612.544732.322649.860.81812.433213.653867.882012.543345.673748.132212.634497.542808.202412.544545.792758.602612.754612.682764.12SBS改性瀝青混合料11.634153.752799.88

低溫彎曲試驗(yàn)結(jié)果表明： ①相同高模量劑摻量條件下，隨著橡膠粉摻量增大，復(fù)合改性瀝青混合料的抗彎拉強(qiáng)度和彎拉應(yīng)變均增大，橡膠粉摻量對復(fù)合改性瀝青混合料低溫性能有顯著的影響。 ②相同橡膠粉摻量條件下，隨著高模量劑摻量的增大，復(fù)合改性瀝青混合料抗彎拉強(qiáng)度和彎曲勁度模量增大，而彎拉應(yīng)變呈先增大后減小的變化趨勢，適宜的高模量劑摻量為0.6%，分析其原因，適量的高模量劑摻量時，由于高模量劑的高分子鏈在瀝青膠漿中的形成的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)對橡膠瀝青起到了加勁作用[16]，增強(qiáng)了混合料的勁度模量，同時提高了瀝青膠漿與集料之間的粘附性，混合料整體性提高，隨著高模量劑摻量進(jìn)一步增大，復(fù)合改性瀝青混合料的柔韌性變差，復(fù)合改性瀝青膠漿的進(jìn)度模量較大，施工和易性差，反而不利于SMA混合料骨架的形成，因此低溫抗裂性降低。

3.3橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性瀝青混合料水穩(wěn)定性

按照現(xiàn)行施工規(guī)范要求采用浸水馬歇爾試驗(yàn)和凍融劈裂試驗(yàn)評價復(fù)合改性瀝青混合料的水穩(wěn)定性，試驗(yàn)方法參照現(xiàn)行《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20-2011)執(zhí)行，試驗(yàn)結(jié)果見圖1。

圖1　橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性瀝青混合料水穩(wěn)定性試　　　驗(yàn)結(jié)果Figure 1　Rubber powder with high modulus composite modified 　　　mixture water stability test

圖1試驗(yàn)結(jié)果表明：隨著橡膠粉摻量和高模量劑摻量的增大，復(fù)合改性瀝青混合料的凍融劈裂強(qiáng)度比、馬歇爾殘留穩(wěn)定度均呈先增大后減小的變化趨勢，峰值劈裂強(qiáng)度對應(yīng)的最佳橡膠粉和高模量劑摻量分別為22%、0.6%。

3.4橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性瀝青混合料抗疲勞性能

本部分疲勞試驗(yàn)采用中點(diǎn)加載簡支梁彎曲試驗(yàn)法，加載模式為應(yīng)力控制方式，按照現(xiàn)行施工規(guī)程JTG E20-2011中的要求成型車轍板，切割尺寸為40 mm×40 mm×250 mm小梁試件，在MTS材料試驗(yàn)機(jī)上采用中點(diǎn)加載方式進(jìn)行，試驗(yàn)選用0.2、0.3、0.4、0.5共4個應(yīng)力比，支點(diǎn)間距為200 mm，試驗(yàn)溫度為15 ℃，加載頻率為10 Hz，加載波形為連續(xù)式正弦波，這種加載方式下的疲勞壽命如式(1)，疲勞試驗(yàn)擬合結(jié)果如圖2所示。

(1)

式中：Nf為疲勞壽命；σ0為初始的彎拉應(yīng)力；K和n為試驗(yàn)回歸系數(shù)。

圖2　橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性瀝青混合料疲勞試驗(yàn)結(jié)果Figure 2　Rubber powder with high modulus composite modified 　　　asphalt agent fatigue test results

圖2試驗(yàn)結(jié)果表明： ①相同高模量劑摻量條件下，隨著橡膠粉摻量的增大疲勞試驗(yàn)擬合系數(shù)K值呈先增大后減小的變化趨勢，n值呈先減小后增大的變化趨勢，膠粉摻量為22%時K值出現(xiàn)峰值，n值出現(xiàn)最小值，K值越大，疲勞性能越好，n值越小復(fù)合改性瀝青混合料對應(yīng)力水平的變化越不敏感，可見橡膠粉摻量對復(fù)合改性瀝青混合料抗疲勞性能有顯著影響。分析橡膠粉對復(fù)合改性瀝青混合料疲勞性能的影響機(jī)理：一方面，增大橡膠粉摻量，復(fù)合改性瀝青混合料最佳油石比增大，混合料內(nèi)部瀝青膜厚增大，柔韌性增強(qiáng)，當(dāng)受到外界重復(fù)荷載時，由于橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性瀝青砂漿的柔性增強(qiáng)，橡膠顆粒在瀝青膠漿形成的共混體中通過銀紋 作用提高了混合料的整體柔性，橡膠粉改性瀝青的柔性相當(dāng)于在集料與瀝青膠漿之間 就存在著一個應(yīng)力吸收緩沖層，瀝青膠漿產(chǎn)生較大的彈性變形在混合 料內(nèi)部起 到了卸荷作用。 ②在一定范圍內(nèi)，隨著橡膠粉摻量的增加，疲勞性能會有所增加，但是當(dāng)橡膠粉摻量超過了22%后，疲勞性能會有所下降，這主要與橡膠粉的分散均勻程度有關(guān)[16-17]，橡膠粉摻量越大，沒有充分硫化的橡膠粉和集料得不到良好的粘附，在混合料內(nèi)部聚集 會形成軟弱界面，誘發(fā)裂紋 剪切帶的產(chǎn)生，界面粘結(jié)薄弱環(huán)節(jié) 內(nèi)部的微裂縫也相應(yīng)的會多一些，宏觀表現(xiàn)為疲勞試驗(yàn)雙對數(shù)擬合曲線K值減小，n值也相應(yīng)先減小后增大的變化趨勢。 ③相同橡膠粉摻量，0.6%高模量劑摻量下復(fù)合改性瀝青混合料的疲勞試驗(yàn)雙對數(shù)擬合曲線K值最大，同時n值最小，表明此時混合料抗疲勞性能最好。

4試驗(yàn)路鋪筑

本課題依托甘肅省某高速公路瀝青路面工程四合同段，在起點(diǎn)樁號為K12+750，終點(diǎn)樁號為K20+250的路段按照橡膠粉22%與0.6%PRM高模量劑復(fù)合改性方法，上面層采用4 cm厚復(fù)合改性瀝青混凝土SMA-13。工程實(shí)踐證明，采用橡膠粉與高模量劑復(fù)配方案，不僅節(jié)約了施工成本，而且壓實(shí)度、平整度等各項指標(biāo)均符合設(shè)計要求，通過長達(dá)3 a的試驗(yàn)路檢測，該法有效地減少了瀝青路面的早期破壞，目前沒有明顯的車轍和開裂病害，路面使用狀況良好，可見采用橡膠粉與高模量劑復(fù)合改性瀝青混凝土延長了道路的使用壽命，經(jīng)濟(jì)、社會效益顯著。

5結(jié)論

① 系統(tǒng)研究了橡膠粉和高模量劑摻量對SMA混合料綜合路用性能的影響，并將其與SBS改性SMA混合料進(jìn)行了對比，結(jié)果表明，基于橡膠粉與高模量劑復(fù)配方案所生產(chǎn)的SMA混合料其綜合路用性能可達(dá)到甚至超過SBS改性SMA混合料，推薦適宜的橡膠粉與PRM高模量改性劑摻配比例為22%(橡膠粉內(nèi)摻)+0.6%(高模量劑采用干法工藝)。

② 生產(chǎn)橡膠粉與PRM高模量復(fù)合改性瀝青混合料時控制集料加熱溫度為190～195 ℃，采用馬歇爾法進(jìn)行復(fù)合改性瀝青混合料配合比設(shè)計，其各項體積指標(biāo)和力學(xué)指標(biāo)均滿足規(guī)范要求。

③ 橡膠粉作為復(fù)合改性瀝青混合料的改性劑并沒有顯著提高混合料的高溫性能，而是顯著的改善了復(fù)合改性瀝青混合料的低溫抗裂性和抗疲勞性能。

④ 隨著PRM高模量劑摻量的增大，復(fù)合改性瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性提高，抗車轍能力對溫度的敏感性降低，0.6%高模量劑摻量下復(fù)合改性瀝青混合料的低溫抗裂性和抗疲勞性能最優(yōu)。

[參考文獻(xiàn)]

[1]耿巍，蔣玲，袁杉.廢橡膠改性RT FOT老化 機(jī)理的紅外分析[J].公路工程，2014，39(5)：122-126.

[2]劉濤.SMA混合料體積參數(shù)及配合比設(shè)計方法研究[D].西安：長安大學(xué)，2007.

[3]王文.溫拌橡膠 瀝青寬路用溫度 域流變特性[J].交通運(yùn)輸工程學(xué)報，2015，15(1)：1-9.

[4]徐金枝，王春.橡膠瀝青SMA 技術(shù)性能試驗(yàn)研究[J].筑路機(jī)械與施工機(jī)械化，2015，32(6)：53-57.

[5]馮文欣，季國慶，孔憲明.近年廢膠 粉改性道路瀝青的研究[J].石油瀝青，2008，22(1)：6-11.

[6]崔文博，郝培文.機(jī)場SMA-16混合料優(yōu)化設(shè)計研究[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報：交通科學(xué)與工程版，2014，38(6)：1404-1407.

[7]王俊杰.高模量劑對瀝青及其混合料性能的影響研究[J].中外公路，2012(3)：263-267.

[8]張爭奇，張苛.環(huán)氧瀝青混凝土增柔增韌改性技術(shù)[J].長安大學(xué)學(xué)報：自然科學(xué)版，2015，35(1)：1-7.

[9]趙錫娟.高模量瀝青混凝土材料組成及路用性能研究[D].西安：長安大學(xué)，2009.

[10]姜利，趙建峰.不同軸載對含應(yīng)力吸收層瀝青路面的影響分析[J].森林工程，2015，31(1)：88-91.

[11]陳振超，何東坡，李洪峰.橡膠瀝青混合料在凍融作用下的性能研究[J].森林工程，2015，31(3)：117-120.

[12]JTG F41-2004，公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范[S].

[13]張海偉，郝培文.高模量劑改性瀝青混合料拌合壓實(shí)溫度研究[J].中外公路，2012(2)：272-277.

[14]JTG E20-2011，公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程[S].

[15]趙錫娟.高模量瀝青混凝土材料組成及路用性能研究[D].西安：長安大學(xué)，2009.

[16]邱志雄，李晉峰.高模量改性瀝青在長陡坡瀝青路面中的應(yīng)用[J].中外公路，2006(6)：105-107.

[17]潘友強(qiáng).國產(chǎn)硬質(zhì)瀝青在澆注式瀝青混凝土中的應(yīng)用研究[D].南京：東南大學(xué)，2006.

Study on Rubber Powder and High Modulus Composite Agents Composite Modified Asphalt SMA Mixture

YUE Xiumei

(Hulunbeier City Highway Investigation Planning Design Company Limited， Hulunbeier， Inner Mongolia， 021008， China)

[Abstract]Study on the influence of rubber powder and high modulus agent content on comprehensive road performance of SMA mixture，and with SBS modified SMA mixes were compared.The results show that：based on rubber powder with high modulus agents produced complex technology the overall road performance can be achieved even more than SBS modified SMA mixture.After laboratory tests and physical engineering verification，rubber powder and high modulus agent compound can take advantage of their technical performance advantages，the composite method has better technical superiority，we recommend suitable rubber powder with high modulus modifier PRM doping with a ratio of 22%(wet within the mixed)+0.6%(high modulus agent using a dry process).After substantial projects proved this method has better technical superiority

[Key words]road engineering； rubber powder； high modulus agent； composite modified asphalt； road performance

[中圖分類號]U 414.1

[文獻(xiàn)標(biāo)識碼]A

[文章編號]1674—0610(2016)02—0226—05

[作者簡介]岳秀梅(1969—)，女，河北滄州人，高級工程師，主要從事公路設(shè)計及管理方面的工作。

[收稿日期]2015—10—08