文/王滿旺

綜放面端面注水泄壓技術(shù)應(yīng)用分析

文/王滿旺

山西鉅盛能源集團(tuán)公司3號煤層已進(jìn)入八采區(qū)開采，最大埋深可達(dá)480m，采用原有ZF5800/16/ 30放頂煤支架綜放開采，初撐力5236kN，工作阻力5800kN，采高2.8m，采放比為1∶1.2。經(jīng)天地科技股份有限公司測算，八采區(qū)工作面支架支護(hù)強(qiáng)度須大于4416kN。但目前ZF5800支架工作阻力僅為支護(hù)強(qiáng)度的1.3倍，安全系數(shù)不高，當(dāng)工作面來壓且頂板破碎時，促使工作面頂板壓力加大，可能會引起工作面壓架事故。山西鉅盛能源集團(tuán)采用理論分析、實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)和數(shù)值模擬，研究煤體強(qiáng)度變化對端面穩(wěn)定性影響以及不同含水率煤體對煤壁強(qiáng)度的影響，得出給煤體注水后，能顯著增加煤的抗剪強(qiáng)度，在相同的支護(hù)條件下，注水之后的工作面煤體破壞程度比未注水煤層開采要低很多，可有效防止工作面煤壁的失穩(wěn)破壞，降低工作面煤壁片幫可能性，從而有利于提高工作面煤壁的穩(wěn)定性。

一、煤體強(qiáng)度對煤壁與端面穩(wěn)定的機(jī)理分析

1.煤體強(qiáng)度變化對支承壓力分布影響的理論分析

對于采場前方煤體，其任一點(diǎn)的受力狀態(tài)如圖1所示。由力的平衡方程和極限平衡區(qū)滿足莫爾—庫侖準(zhǔn)則可有：

圖1采場前方極限平衡區(qū)受力狀態(tài)

采場前方任一點(diǎn)處的垂直應(yīng)力，即采場前方支承壓力：

煤壁前方支承壓力峰值點(diǎn)距離煤壁的距離x0：

式中：f—層面間摩擦系數(shù)；m—采高；N0—煤壁支撐能力；φ—煤體內(nèi)摩擦角；γ—上覆巖層平均體積力；K—側(cè)向應(yīng)力系數(shù)；H—單元體距離地表深度。

摩擦角φ降低、抗壓強(qiáng)度降低，亦即前方煤壁的支撐能力N0降低。則支承壓力σy隨著N0的降低而降低，支撐壓力峰值距煤壁距離隨N0的降低而增大。工作面前方煤壁注水后，前方支承壓力的峰值點(diǎn)遠(yuǎn)離煤壁，峰值相對較低，有利于煤壁與端面穩(wěn)定。

圖2粘聚力隨含水率變化趨勢圖

2.煤體注水提高煤壁的抗剪強(qiáng)度、降低抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)研究

采用應(yīng)變控制式三軸儀，進(jìn)行煤體不同含水率的壓縮試驗(yàn)，得出不同含水率情況下，煤樣粘聚力和內(nèi)摩擦角的變化趨勢見圖2、3所示。合理注水后，煤體粘聚力的大幅度增加對于防止煤壁片幫有很大作用。

圖3內(nèi)摩擦角隨含水率變化趨勢圖

研究得出，抗壓強(qiáng)度在含水率介于10%～18%時處于較大值。在含水率一定的情況下，隨著圍壓增大，抗壓強(qiáng)度隨之增大；而在圍壓一定的情況下，隨著含水率的增大，抗壓強(qiáng)度單調(diào)下降。

由莫爾—庫侖準(zhǔn)則，計(jì)算出在不同含水率下的抗拉強(qiáng)度規(guī)律如圖4所示。

圖4抗拉強(qiáng)度隨含水率的變化規(guī)律

試驗(yàn)結(jié)果表明：

（1）粘聚力隨含水率的增加而增大，在含水率為16%，取得極大值，增加了120%，增大幅度明顯；內(nèi)摩擦角總體上隨含水率的增加而減小，在含水率w＝16%時，內(nèi)摩擦角取極小值，只降低了12%，降低幅度較小。含水率介于12%～17%時，綜合抗剪強(qiáng)度在處于較大值，增加了30%～60%。

（2）隨著含水率的逐漸加大，抗拉強(qiáng)度也隨之加大，當(dāng)含水率達(dá)到16%時，抗拉強(qiáng)度取得極大值。

（3）煤體抗壓強(qiáng)度隨著含水率增加而降低，降低幅度可達(dá)60%以上。煤體抗壓強(qiáng)度的降低可使支承壓力前移，有利于緩解煤壁壓力。

（4）合理的注水量是使煤體的含水率為12%～15%。

二、注水改變煤體力學(xué)性質(zhì)對端面的影響

為了得到煤層注水對工作面煤壁穩(wěn)定性的影響，山西鉅盛能源集團(tuán)對工作面注水前后施加不同大小的水平護(hù)幫阻力0MPa、0.1MPa、0.2MPa、0.3MPa，進(jìn)行模擬計(jì)算，模擬部分結(jié)果如圖5所示。

圖5護(hù)幫阻力工作面應(yīng)力圖（注水前）

護(hù)幫阻力工作面應(yīng)力圖（注水后）

注水前的工作面支承壓力峰值超前工作面9～12m，注水后在工作面前方約12～15m，注水后的支承壓力峰值大小比注水前降低了1MPa左右，且注水后的工作面超前支承壓力峰值的影響范圍在工作面前方50m以上，而注水前影響范圍在工作面前方大約40m左右，注水后超前支承壓力峰值比注水前影響范圍前移了10m左右；注水后的工作面前方煤體的卸壓低應(yīng)力區(qū)增大，但是在靠近工作面煤壁頂?shù)捉窍嗤恢?，注水后的?yīng)力值大于注水前的煤體。究其原因，就是注水后的煤體，在相同的圍壓強(qiáng)度下，雖然抗壓強(qiáng)度降低，但緩解靠近工作面煤體的受載，減少煤體的破壞，使工作面頂?shù)捉堑拿后w的承載能力增加，注水后的煤體，抗剪強(qiáng)度和內(nèi)聚力的增加，可增大工作面煤體的塊度，提高工作面煤壁的完整性。

注水前的工作面前方煤體的破壞區(qū)域9～12m，注水后的工作面前方煤體破壞區(qū)域超前工作面12～15m，但是在相同支護(hù)和圍壓條件下，注水前工作面前方煤體破壞程度要比注水后的工作面前方煤體破壞程度大；注水之后的煤壁工作面煤體的剪切破壞區(qū)范圍減小，頂?shù)捉羌羟衅茐膮^(qū)也減小。這是由于，煤體注水后，雖然抗載能力減小了，但增加了煤體的內(nèi)聚力和抗剪強(qiáng)度，更好的保持了工作面煤體的完整性。

三、應(yīng)用效果

1.注水后的煤體，工作面超前支承壓力峰值比未注水的煤體的工作面超前支承壓力峰值距工作面要遠(yuǎn)，峰值大小降低；注水后的工作面前方煤體的卸壓低應(yīng)力區(qū)增大，但是在靠近工作面煤壁頂?shù)捉窍嗤恢?，注水后的?yīng)力值大于注水前的煤體。

2.在相同的圍壓和支護(hù)條件下，注水后的煤體，工作面前方煤體的破壞影響范圍增大，但在相同位置，注水后煤體的破壞程度與注水前相比降低了很多，且頂?shù)捉敲后w的剪切破壞程度降低的更為明顯。

（作者單位:山西鉅盛能源集團(tuán)公司）

（責(zé)任編輯：周 瓊）