代筠杰，　代以義，　劉志明，　朱宏平

(1. 中國市政工程中南設(shè)計(jì)研究總院有限公司， 湖北　武漢　430010；

2. 華中科技大學(xué)　土木工程與力學(xué)學(xué)院， 湖北　武漢　430074)

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長(zhǎng)周期斜拉橋縱向減震分析

代筠杰1，代以義1，劉志明1，朱宏平2

(1. 中國市政工程中南設(shè)計(jì)研究總院有限公司， 湖北武漢430010；

2. 華中科技大學(xué)土木工程與力學(xué)學(xué)院， 湖北武漢430074)

摘要：對(duì)一自振周期長(zhǎng)達(dá)11.56 s的半漂浮體系斜拉橋建立了有限元模型，考慮樁土的共同作用和抗震盆式支座的摩擦耗能，進(jìn)行結(jié)構(gòu)自振特性和非線性地震響應(yīng)時(shí)程分析，研究恒載內(nèi)力對(duì)結(jié)構(gòu)自振特性的影響，液體粘滯阻尼器參數(shù)和布置方案對(duì)斜拉橋地震響應(yīng)的影響，以及斜拉橋在長(zhǎng)周期地震波激勵(lì)下的響應(yīng)特點(diǎn)。結(jié)果表明：恒載內(nèi)力對(duì)結(jié)構(gòu)基頻有較大影響；在塔梁之間與梁墩之間均布置阻尼器結(jié)構(gòu)減震效果更好；液體粘滯阻尼器參數(shù)對(duì)斜拉橋地震響應(yīng)影響規(guī)律與常規(guī)半漂浮體系斜拉橋不同；相同地震波峰值加速度下，斜拉橋在長(zhǎng)周期地震波和普通地震波激勵(lì)下響應(yīng)值可達(dá)數(shù)倍關(guān)系，設(shè)置阻尼器后斜拉橋結(jié)構(gòu)減震效果良好。研究結(jié)果可供同類斜拉橋減震設(shè)計(jì)參考。

關(guān)鍵詞：長(zhǎng)周期；半漂浮體系；斜拉橋；減震；液體粘滯阻尼器；地震波

我國是一地震頻發(fā)的國家，橋梁往往是一條線路的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)，特別是對(duì)于生命線工程中的橋梁，如何保證其在地震中具有良好的抗震性能，成為廣大學(xué)者研究的焦點(diǎn)。在大跨徑橋梁中，釋放縱橋向約束的斜拉橋(漂浮體系和半漂浮體系)以其優(yōu)越的抗震性能，在中高烈度地震區(qū)受到建設(shè)方的廣泛青睞，此類斜拉橋是通過在地震時(shí)允許主梁縱向來回?cái)[動(dòng)，從而起到減震消能的作用，但由此帶來梁端和塔頂位移較大的問題，且在強(qiáng)震作用下，僅靠主梁縱橋向擺動(dòng)來耗能是遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠的，必須采用更為有效的減震手段，于是產(chǎn)生了鉛芯橡膠支座、高阻尼橡膠支座和阻尼器等減震裝置。漂浮體系和半漂浮體系斜拉橋常用的減震裝置是液體粘滯阻尼器，安裝位置在塔梁連接處和梁墩之間。國內(nèi)外學(xué)者對(duì)安裝阻尼器的斜拉橋進(jìn)行了廣泛的研究[1～5]，但研究對(duì)象斜拉橋的固有周期一般在8 s左右，10 s以內(nèi)。長(zhǎng)周期地震波會(huì)引起長(zhǎng)周期結(jié)構(gòu)發(fā)生重大破壞，據(jù)報(bào)道，過去30年內(nèi)日本的儲(chǔ)油罐與斜拉橋、美國的橋梁、墨西哥的高層建筑和中國的電視塔等世界各地的土木工程結(jié)構(gòu)在長(zhǎng)周期地震波作用下發(fā)生了不同程度的損壞[6,7]，長(zhǎng)周期地震波和長(zhǎng)周期結(jié)構(gòu)越來越受到人們的關(guān)注。本文擬對(duì)一固有周期為11.56 s的半漂浮體系斜拉橋進(jìn)行減震分析研究，考察液體粘滯阻尼器的減震效果，以及長(zhǎng)周期地震波作用下斜拉橋的反應(yīng)特性。

1工程概況

斜拉橋橋跨布置為110+236+458+236+110 m，全長(zhǎng)1150 m。結(jié)構(gòu)體系采用半漂浮體系。主梁采用單箱三室鋼箱梁斷面，主橋全長(zhǎng)采用統(tǒng)一的截面高度4.5 m，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段長(zhǎng)15 m。主塔采用門形框架塔，塔高163 m，橋面以上塔高118.8 m。斜拉索布置采用豎琴形，雙索面。邊墩、輔助墩墩身為空心墩，基礎(chǔ)均采用鋼管復(fù)合樁基礎(chǔ)。抗震設(shè)防烈度為7度。圖1為橋型布置圖。

圖1　橋型布置/cm

2模型建立

采用通用有限元軟件MIDAS Civil 2012建立全橋空間有限元模型，主梁、塔柱、墩、承臺(tái)、樁均采用梁?jiǎn)卧M，斜拉索采用桁架單元模擬。全橋共劃分為2406個(gè)單元。樁土的共同作用采用等代土彈簧模擬，等代土彈簧的剛度可采用m法計(jì)算。豎向支座和抗風(fēng)支座分別采用僅約束豎向和橫向的彈性連接模擬；抗震盆式支座采用一般連接特性中的滯后系統(tǒng)模擬，以考慮支座一定的能量耗散性[8]；液體粘滯阻尼器采用一般連接特性中的粘彈性消能器模擬，阻尼類型采用Maxwell模型。液體粘滯阻尼器本構(gòu)模型為F=C·vξ，其中：F為恢復(fù)力(kN)；v為速度(m/s)；C為阻尼力系數(shù)(kN·s/m)；ξ為速度指數(shù)(無量綱)。恒載作用下的結(jié)構(gòu)單元內(nèi)力作為特征值分析和時(shí)程分析的初始單元內(nèi)力。三維有限元模型如圖2所示。

圖2　有限元模型

3自振特性

采用多重Ritz向量法進(jìn)行特征值分析，邊墩和主塔與主梁之間約束豎向和橫向，輔助墩與主梁之間僅約束豎向，得到結(jié)構(gòu)前60階振型的周期和頻率。表1為前十階振型特性。為了考察恒載內(nèi)力對(duì)長(zhǎng)周期斜拉橋結(jié)構(gòu)自振特性的影響，對(duì)不考慮恒載內(nèi)力的斜拉橋有限元模型進(jìn)行特征值分析，表2給出了考慮恒載內(nèi)力和不考慮恒載內(nèi)力的結(jié)構(gòu)頻率。

表1　結(jié)構(gòu)自振特性

表2　恒載內(nèi)力對(duì)結(jié)構(gòu)自振特性的影響

從表1可以看出，結(jié)構(gòu)一階振型為一階縱飄振動(dòng)，周期為11.564 s，比常規(guī)斜拉橋要長(zhǎng)很多，因此在減震設(shè)計(jì)時(shí)需注意結(jié)構(gòu)縱橋向的位移響應(yīng)。從表2可以看出，恒載內(nèi)力僅對(duì)一階周期有較大影響，對(duì)其它階次周期影響很小，不考慮恒載內(nèi)力會(huì)導(dǎo)致地震響應(yīng)結(jié)果計(jì)算不準(zhǔn)確，位移偏小，內(nèi)力偏大，分析其原因是大跨斜拉橋結(jié)構(gòu)在恒載作用下各個(gè)構(gòu)件均承受較大的軸力，幾何剛度減小。

4減震分析

4.1僅在塔梁連接處布置阻尼器

為了更直觀地表現(xiàn)液體粘滯阻尼器參數(shù)阻尼力系數(shù)C和速度指數(shù)ξ對(duì)結(jié)構(gòu)關(guān)鍵位置地震響應(yīng)的影響規(guī)律，首先僅在塔梁之間設(shè)置阻尼器，經(jīng)試算，確定阻尼器個(gè)數(shù)為8，阻尼力系數(shù)C取值為1000～3000 kN·s/m，步長(zhǎng)為500 kN·s/m；速度指數(shù)ξ取值為0.2～1.0，步長(zhǎng)為0.2。采用工程場(chǎng)地地震安全性評(píng)價(jià)報(bào)告提供的地震波進(jìn)行非線性時(shí)程分析，對(duì)于本橋，采用三級(jí)設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)：P1水準(zhǔn)——工作狀態(tài)(重現(xiàn)期600 a)、P2水準(zhǔn)——極限狀態(tài)(重現(xiàn)期1200 a)、P3水準(zhǔn)——結(jié)構(gòu)完整性狀態(tài)(重現(xiàn)期2400 a)。地震激勵(lì)同時(shí)考慮縱向地震和豎向地震作用。本文采用地震波為P3水準(zhǔn)時(shí)程波。活動(dòng)盆式支座根據(jù)城市橋梁抗震規(guī)范[9]采用雙線性理想彈塑性彈簧模型模擬，滑動(dòng)摩擦系數(shù)取0.02，屈服位移取0.003 m。斜拉橋減震分析中，一般通過梁端和塔頂關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)位移、墩底和塔底關(guān)鍵截面內(nèi)力減震率反映減震效果，減震率=(非減震效應(yīng)-減震效應(yīng))/非減震效應(yīng)×100%。圖3～8給出了僅在塔梁連接處設(shè)置阻尼器時(shí)梁端、塔頂縱橋向位移和塔底縱橋向彎矩與阻尼器參數(shù)C和ξ的關(guān)系。

圖3　梁端位移與阻尼力系數(shù)C關(guān)系

圖4　塔頂位移與阻尼力系數(shù)C關(guān)系

從圖3～8可以看出，設(shè)置液體粘滯阻尼器后，斜拉橋地震響應(yīng)得到大幅度降低，梁端位移、塔頂位移和塔底彎矩均對(duì)阻尼器參數(shù)C和ξ較敏感；斜拉橋結(jié)構(gòu)位移與內(nèi)力是2個(gè)相互對(duì)立的變量，即對(duì)于不同的阻尼器參數(shù)，結(jié)構(gòu)位移減小或增大會(huì)導(dǎo)致結(jié)構(gòu)內(nèi)力相應(yīng)增大或減小。梁端位移隨阻尼力系數(shù)C的增大而減小，隨速度指數(shù)ξ的增大而增大，減震率在39.8%以上；塔頂位移和塔底彎矩與阻尼力系數(shù)C或速度指數(shù)ξ的變化關(guān)系受另一阻尼參數(shù)的影響明顯，阻尼力系數(shù)C和速度指數(shù)ξ存在較大的耦合效應(yīng)，例如從圖8可看出，塔底彎矩隨著阻尼力系數(shù)C的增大，與速度指數(shù)ξ的關(guān)系由單調(diào)遞減曲線逐漸變化為單調(diào)遞增曲線，這與液體粘滯阻尼器對(duì)常規(guī)半漂浮體系斜拉橋(自振周期在8 s左右，10 s以內(nèi))地震響應(yīng)影響規(guī)律不同，對(duì)于常規(guī)半漂浮體系斜拉橋，阻尼力系數(shù)C和速度指數(shù)ξ耦合效應(yīng)較小，隨著C或ξ的變化，地震響應(yīng)與ξ或C關(guān)系曲線基本呈單調(diào)變化，且變化趨勢(shì)不變[1]；塔頂位移和塔底彎矩的減震率分別在41.2%和28.1%以上。另通過計(jì)算結(jié)果可知，僅在塔梁連接處設(shè)置阻尼器，對(duì)邊墩和輔助墩底內(nèi)力影響很小，粘滯阻尼器只能改善斜拉橋局部地震響應(yīng)情況。

圖9為阻尼力系數(shù)C為1500 kN·s/m時(shí)液體粘滯阻尼器的滯回曲線，通過對(duì)2條滯回曲線積分，得到速度指數(shù)ξ為0.4和1.0時(shí)的耗能分別為2150.8 kN·m和1800.0 kN·m，速度指數(shù)為0.4時(shí)阻尼器能量耗散效果較好，且其位移較小。

圖5　塔底彎矩與阻尼力系數(shù)C關(guān)系

圖6　梁端位移與速度指數(shù)ξ關(guān)系

圖7　塔頂位移與速度指數(shù)ξ關(guān)系

圖8　塔底彎矩與速度指數(shù)ξ關(guān)系

圖9　液體粘滯阻尼器滯回曲線

綜合上述參數(shù)分析結(jié)果，對(duì)于僅在塔梁之間設(shè)置液體粘滯阻尼器的情況，以斜拉橋結(jié)構(gòu)位移和內(nèi)力地震響應(yīng)盡可能小為目的，建議每個(gè)塔梁之間布置8個(gè)阻尼器，單個(gè)阻尼器阻尼力系數(shù)C取1500 kN·s/m，速度指數(shù)ξ取0.4。

(1)以 DIY為宗旨。當(dāng)今生活崇尚自由、個(gè)性、便捷，因此“DIY”的社會(huì)需求便不斷提升。通過自己動(dòng)手親身體驗(yàn)，把創(chuàng)意靈感變?yōu)楝F(xiàn)實(shí)產(chǎn)品。因此，創(chuàng)客空間是知識(shí)與實(shí)踐體驗(yàn)相結(jié)合的產(chǎn)物，是親身實(shí)踐與創(chuàng)新理念的結(jié)合體，是追求開放、共享、創(chuàng)新的 DIY 文化新范式。

4.2梁墩之間和塔梁之間均設(shè)置阻尼器

由于阻尼器僅能改善斜拉橋局部抗震性能，在梁墩之間和塔梁之間均設(shè)置阻尼器可以更好地降低半漂浮體系斜拉橋結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)，以獲得更為合理的減震體系，此種設(shè)置阻尼器的方案利用了梁墩之間的牽連作用，使得上部結(jié)構(gòu)(上塔柱和主梁)的慣性力在梁墩之間和塔梁之間得到重新分配，如何合理分配這個(gè)慣性力是值得商榷研究的問題。對(duì)于長(zhǎng)周期斜拉橋減震體系，上部結(jié)構(gòu)慣性力在各梁墩之間和塔梁之間的分配力大小由阻尼器參數(shù)的取值決定。為了使研究的問題簡(jiǎn)單化，本文提出一個(gè)新的參數(shù)，即梁墩之間和塔梁之間總阻尼力系數(shù)比n，n=Cp/Ct，Cp為梁和邊墩或輔助墩之間設(shè)置的阻尼器阻尼力系數(shù)C墩之和；Ct為塔和梁之間設(shè)置的阻尼器阻尼力系數(shù)C塔之和。梁與邊墩和梁與輔助墩之間設(shè)置阻尼器方案相同，即總阻尼力系數(shù)相同。塔梁之間總阻尼力系數(shù)Ct取值為8000～24000 kN·s/m，步長(zhǎng)為4000 kN·s/m；總阻尼力系數(shù)比n取0.2～0.8，步長(zhǎng)為0.2；每個(gè)塔梁之間布置8個(gè)阻尼器，每個(gè)梁墩之間布置4個(gè)阻尼器；先不考慮阻尼器速度指數(shù)ξ的影響，值均取為0.4。圖10～14為關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)縱橋向位移和關(guān)鍵截面縱橋向彎矩與總阻尼力系數(shù)Ct關(guān)系圖。

圖10　 梁端位移與總阻尼力系數(shù)Ct關(guān)系

圖11　塔頂位移與總阻尼力系數(shù)Ct關(guān)系

圖12　塔底彎矩與總阻尼力系數(shù)Ct關(guān)系

圖13　輔助墩底彎矩與總阻尼力系數(shù)Ct關(guān)系

圖14　邊墩底彎矩與總阻尼力系數(shù)Ct關(guān)系

從圖10～12可以看出，在梁墩之間增設(shè)阻尼器后，梁端位移、塔頂位移和塔底彎矩獲得更好的減震效果，梁端位移和塔頂位移隨著總阻尼力系數(shù)Ct的增大而減小，并隨著梁墩之間和塔梁之間總阻尼力系數(shù)比n的增大而減??；塔底彎矩隨著總阻尼力系數(shù)Ct的增大而增大，而隨著總阻尼力系數(shù)比n的增大而減小。從圖13、14可以看出，輔助墩底和邊墩底彎矩隨阻尼器參數(shù)的變化呈現(xiàn)不同的變化趨勢(shì)，但變化幅度不大，輔助墩底彎矩與總阻尼力系數(shù)Ct的關(guān)系曲線基本為單調(diào)遞減，邊墩底彎矩則隨著總阻尼力系數(shù)Ct的增大先增大后減小。而隨著梁墩之間和塔梁之間總阻尼力系數(shù)比n的增大，邊墩底和輔助墩底彎矩均呈單調(diào)遞增趨勢(shì)。

為了使得斜拉橋結(jié)構(gòu)位移和內(nèi)力控制在一個(gè)相對(duì)最優(yōu)的水平，建議總阻尼力系數(shù)Ct取16000 kN·s/m，總阻尼力系數(shù)比n取0.4，每個(gè)塔梁之間布置8個(gè)阻尼器，單個(gè)阻尼器阻尼力系數(shù)C塔為2000 kN·s/m，每個(gè)梁墩之間布置4個(gè)阻尼器，單個(gè)阻尼器阻尼力系數(shù)C墩為1600 kN·s/m。得到了合理的阻尼力系數(shù)，再對(duì)阻尼器的另一參數(shù)速度指數(shù)進(jìn)行研究，梁墩之間和塔梁之間阻尼器速度指數(shù)分別取0.4和0.8，一共4個(gè)計(jì)算工況進(jìn)行非線性時(shí)程分析，結(jié)果見表3。通過表3可得到各工況下響應(yīng)指標(biāo)的減震率(表4)。

表3　阻尼器速度指數(shù)對(duì)斜拉橋地震響應(yīng)的影響

表4　不同阻尼器速度指數(shù)情況下減震率

對(duì)表3中4個(gè)工況計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較可看出，阻尼器速度指數(shù)均取較小值0.4時(shí)，斜拉橋結(jié)構(gòu)位移相對(duì)較小，內(nèi)力相對(duì)較大；阻尼器速度指數(shù)均取較大值0.8時(shí)，結(jié)構(gòu)位移相對(duì)較大，內(nèi)力相對(duì)較??；當(dāng)梁墩之間阻尼器速度指數(shù)取較小值0.4、塔梁之間阻尼器速度指數(shù)取較大值0.8時(shí)，位移和墩底彎矩也相對(duì)較大，塔底彎矩相對(duì)較??；當(dāng)梁墩之間阻尼器速度指數(shù)取較大值0.8、塔梁之間阻尼器速度指數(shù)取較小值0.4時(shí)，位移和墩底彎矩均相對(duì)較小，僅塔底彎矩相對(duì)較大。由表4可以進(jìn)一步看出，除阻尼器速度指數(shù)ξ墩=0.8、ξ塔=0.4這個(gè)工況外，其它工況下結(jié)構(gòu)內(nèi)力均出現(xiàn)減震率為負(fù)值的情況，即地震響應(yīng)不減反增，但增量不大。綜合考慮，建議阻尼器速度指數(shù)ξ墩=0.8、ξ塔=0.4。

4.3長(zhǎng)周期地震波的影響

為了研究長(zhǎng)周期斜拉橋結(jié)構(gòu)在長(zhǎng)周期地震波激勵(lì)下的響應(yīng)與普通地震波的區(qū)別，在PEER地震動(dòng)數(shù)據(jù)庫[10]中選擇了一條包含長(zhǎng)周期成分的臺(tái)灣集集地震波，將其峰值加速度PGA調(diào)幅成與橋址地震波相同，圖15為橋址地震波與臺(tái)灣集集地震波擬加速度譜。從圖中可以看出，橋址地震波與普通地震波相同，在1 s不到就開始迅速衰減；臺(tái)灣集集地震波與橋址地震波峰值相同，但擬加速度譜峰值要高出31.6%，在5 s達(dá)到一次峰值后才開始慢慢衰減。

圖15　擬加速度譜

表5為普通地震波和長(zhǎng)周期地震波作用下斜拉橋地震響應(yīng)結(jié)果，減震模型采用上文梁墩之間和塔梁之間均布置阻尼器方案，阻尼器參數(shù)和個(gè)數(shù)采用上文建議值。表6為2種波作用下減震率結(jié)果。

表5　不同地震波激勵(lì)下斜拉橋地震響應(yīng)

表6　不同地震波激勵(lì)下減震率

從表5、6可以看出，長(zhǎng)周期地震波作用下，長(zhǎng)周期斜拉橋非減震地震響應(yīng)比普通地震波作用下增大數(shù)倍，位移響應(yīng)增大4倍左右，塔底彎矩增大2.2倍，邊墩底和輔助墩底彎矩分別增大25.7%和22.9%。長(zhǎng)周期斜拉橋結(jié)構(gòu)設(shè)置阻尼器后在長(zhǎng)周期地震波作用下仍具有良好的減震效果，需要注意的是阻尼器的參數(shù)需要重新設(shè)置，以能適應(yīng)各種可能經(jīng)歷的地震波。建議在長(zhǎng)周期斜拉橋減隔震設(shè)計(jì)時(shí)，考慮長(zhǎng)周期地震波產(chǎn)生的可能性，以更加合理的設(shè)置阻尼器參數(shù)。

5結(jié)論

本文對(duì)一長(zhǎng)周期半漂浮體系斜拉橋建立了空間有限元模型，分別對(duì)未設(shè)置和設(shè)置液體粘滯阻尼器2種情況進(jìn)行非線性時(shí)程分析，研究阻尼器參數(shù)和布置方案對(duì)斜拉橋地震響應(yīng)的影響規(guī)律，最后考察了長(zhǎng)周期地震波激勵(lì)下斜拉橋結(jié)構(gòu)響應(yīng)特點(diǎn)。研究主要結(jié)論如下：

(1)對(duì)于長(zhǎng)周期半漂浮體系斜拉橋，進(jìn)行自振特性分析時(shí)需要考慮恒載內(nèi)力的影響，否則會(huì)導(dǎo)致基頻結(jié)果偏大。

(2)斜拉橋布置液體粘滯阻尼器后可獲得良好的減震效果。阻尼器僅能改善結(jié)構(gòu)局部地震響應(yīng)情況。建議在塔梁之間與梁墩之間均布置阻尼器，墩與塔總阻尼力系數(shù)比取0.4，梁墩之間阻尼器速度指數(shù)取較大值，塔梁之間阻尼器速度指數(shù)取較小值。

(3)液體粘滯阻尼器參數(shù)對(duì)固有周期長(zhǎng)達(dá)11.56 s的半漂浮體系斜拉橋地震響應(yīng)影響規(guī)律與常規(guī)半漂浮體系斜拉橋不同，阻尼器參數(shù)阻尼力系數(shù)和速度指數(shù)兩者的耦合效應(yīng)明顯。

(4)峰值加速度相同時(shí)，長(zhǎng)周期地震波激勵(lì)下斜拉橋地震響應(yīng)遠(yuǎn)大于普通地震波激勵(lì)下斜拉橋地震響應(yīng)；長(zhǎng)周期地震波激勵(lì)下液體粘滯阻尼器仍具有良好的減震效果。建議在進(jìn)行長(zhǎng)周期斜拉橋減震設(shè)計(jì)時(shí)考慮長(zhǎng)周期地震波產(chǎn)生的可能性，以更合理的確定阻尼器參數(shù)。

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Analysis of Longitudinal Seismic Reduction of Long Period Cable Stayed Bridge

DAIYun-jie1,DAIYi-yi1,LIUZhi-ming1,ZHUHong-ping2

(1. Central and Southern China Municipal Engineering Design and Research Institute Co Ltd, Wuhan 430010, China; 2. School of Civil Engineering and Mechanics,Huazhong University of Science and Technology, Wuhan 430074, China)

Abstract:The finite element model of a semi floating cable-stayed bridge of self vibration period up to 11.56 s is established, which considers both the friction energy dissipation of the pot-type elastomeric pad bearing and the interaction of pile and soil. Then the analysis of the natural vibration characteristics and the nonlinear time history analysis of seismic response are conducted. The influence of effects of dead load on the natural vibration characteristics is studied. The influence of liquid viscous damper parameters and layout on seismic response of the cable-stayed bridge is also studied. The response characteristics of cable-stayed bridge under the excitation of long period seismic wave are also studied. The results show that the effects of dead load have greater influence on the natural frequency, the structural damping effect is better when the dampers are erected between the tower and the beam and between the beam and the pier, the influence of the liquid viscous damper parameters on seismic response of the cable-stayed bridge is different from that of conventional semi floating cable-stayed bridge, under the same peak ground acceleration (PGA), the response values of the cable-stayed bridge under the long period seismic wave and ordinary seismic wave excitation can reach up to difference of several times, the cable-stayed bridge structure equipped with dampers has good damping effect. The research results can be referenced for the damping design of the similar cable-stayed bridge.

Key words：long period; semi floating system; cable-stayed bridge; seismic reduction; liquid viscous damper; seismic wave

中圖分類號(hào)：U442.5+5

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

文章編號(hào)：2095-0985(2016)02-0067-07

作者簡(jiǎn)介：代筠杰(1985-)，男，湖北武漢人，工程師，博士，研究方向?yàn)闃蛄航Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與研究(Email: yjdai@foxmail.com)

收稿日期：2015-05-24修回日期： 2015-07-25