方海霞

（喀什第三師勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司，新疆喀什844000）

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方海霞

（喀什第三師勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司，新疆喀什844000）

摘要：穿河涵洞是渠道工程中常用的連接方式，其結(jié)構(gòu)及參數(shù)設(shè)計(jì)合理性直接影響到涵洞結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性及過流能力。文章以新疆第三師前?？偢汕?6 +470穿提河涵洞設(shè)計(jì)為例，計(jì)算分析了斷面合理尺寸設(shè)計(jì)與結(jié)構(gòu)，并通過電算程序計(jì)算涵洞各控制截面內(nèi)力與結(jié)構(gòu)鋼筋及砼選擇，希望對(duì)相關(guān)渠涵工程設(shè)計(jì)有所借鑒。

關(guān)鍵詞：涵洞；斷面設(shè)計(jì)；結(jié)構(gòu)計(jì)算

1　工程概況

新疆第三師前?？偢汕掀鹑~河中游渠首，下至小海子水庫(kù)南閘，全長(zhǎng)184km，途經(jīng)莎車縣、麥蓋提縣、巴楚縣，是連通中游渠首和農(nóng)三師小海子應(yīng)急調(diào)水渠的關(guān)鍵性骨干工程。前?？偢汕? +000 -17 +880段設(shè)計(jì)流量70m3/s，加大流量80.5m3/ s。前海總干渠在16 +470處與提孜那甫河144 + 800處交叉，此處距離提河末級(jí)渠首漢克爾渠首僅200m，該處的河堤頂高程為1193m，河面寬約160m，堤寬7m，兼做交通道路；河槽底高程為1188.7m，河槽底高于前海總干渠設(shè)計(jì)水位1.3m，故前海總干渠與提河交叉建筑物形式選擇渠涵。

2　涵洞水力計(jì)算

本涵位于輸水干渠上，洞內(nèi)水流一般采用無壓明流，屬渠涵。根據(jù)該處提河地形圖測(cè)繪及涵洞平面布置，本涵洞穿提河總長(zhǎng)190m，擬取洞身縱坡1 /900，地基采用碎石樁處理，解決液化問題［1］。根據(jù)前?？偢汕v橫斷面設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)過涵洞上下游渠道底寬均為25m，邊坡1∶2，設(shè)計(jì)水深2.28m，加大水深2.45m。洞身為混凝土管，糙率取0.014。

2.1 洞身斷面尺寸計(jì)算

擬設(shè)4孔涵洞，單孔凈寬為4m，則假定總洞寬B為16m，單孔涵洞的過流量為17.5m3/s，加大流量為20.125m3/s。本涵以加大流量驗(yàn)算涵洞過流斷面，以利于涵洞過流，減小洞內(nèi)水頭損失。采用洞內(nèi)水深h =2.084m（略小于上下游渠道水深），則過流面積A為8.328m2。

假定涵洞單寬b =4m條件下，滿足單孔過流20.125m3/s，則4孔總計(jì)過加大流量超過80.5m3/ s。同理算得該涵洞過設(shè)計(jì)流量70 m3/s，對(duì)應(yīng)的洞內(nèi)設(shè)計(jì)水深為1.88m。本涵設(shè)計(jì)最大水深2.084m，本涵設(shè)計(jì)洞凈高取2.5m［2-5］。本涵設(shè)計(jì)4孔，且過流較大，形式采用雙聯(lián)式，每聯(lián)間設(shè)沉降縫，縫寬設(shè)2cm。設(shè)計(jì)頂板厚d2=0.55m，底板厚d1= 0.7m，邊側(cè)墻厚d3=0.45m，中隔墻厚d4=0.4m，縫側(cè)墻厚d5=0.4m，加腋尺寸為0.3m。

2.2 無壓涵洞凈空校核

矩形涵洞凈空面積應(yīng)超過洞身橫斷面面積的10%～30%，以此作為評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行校核。工程設(shè)計(jì)涵洞最高水深為2.084m，洞高2.5m，則凈空面積占洞身橫斷面面積的16.64%，則本涵斷面尺寸滿足無壓涵的凈空要求。

2.3 涵洞消能防沖設(shè)計(jì)

渠涵由于其上下游水位差及洞身流速均較小，一般不設(shè)消能設(shè)施，所以本工程不做消能防沖設(shè)計(jì)。

3　涵洞結(jié)構(gòu)計(jì)算分析

3.1 載荷計(jì)算

結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)先按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件，然后再按正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行校核。分別對(duì)兩種工況時(shí)的底板、頂板及側(cè)墻跨中（間）最大彎矩截面及加腋起點(diǎn)等控制截面進(jìn)行計(jì)算。

（1）承載能力極限狀態(tài)載荷計(jì)算

按洞身橫剖面結(jié)構(gòu)布置，各部位控制截面內(nèi)力計(jì)算成果如表1。

表1　承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果

（2）正常使用極限狀態(tài)載荷計(jì)算正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如表2。

表2　正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果

3.2 底板鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算

從表1可知，承載能力極限狀態(tài)底板跨間最大彎矩值為243.64KN.m，軸向力為112.78KN，底板厚700mm。環(huán)境類別按三類環(huán)境考慮，混凝土保護(hù)層厚度c取30mm，鋼筋直徑d預(yù)選16mm，則a 為38mm，有效計(jì)算高度h0 =662mm，計(jì)算單寬b = 1000mm；砼采用C25，鋼筋采用II級(jí)鋼。根據(jù)彎矩設(shè)計(jì)值及軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算軸向力對(duì)截面重心的偏心距為e0=M/N=2.160m。

因＞0.3h0，屬大偏心受壓構(gòu)件。經(jīng)計(jì)算底板受拉區(qū)鋼筋面積為1293mm2，計(jì)算配筋率為0.195%；受壓區(qū)鋼筋面積為993mm2，計(jì)算配筋率為0.15%。

按正常使用極限狀態(tài)選配鋼筋。受拉區(qū)和受壓區(qū)鋼筋均選φ16@100，As=As＇=2011mm2，配筋率為0.304%，分布鋼筋選擇φ10@200。

3.3 其他鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算

參照上述方法，計(jì)算得到頂板鋼筋混凝土受拉區(qū)和受壓區(qū)鋼筋均選φ14 @ 100，As=As＇= 1539mm2，分布鋼筋選擇φ10@200。邊側(cè)墻、中隔墻和縫側(cè)墻均為偏心受壓構(gòu)件，所受彎矩、剪力及軸向力遠(yuǎn)小于底板和頂板，則邊側(cè)墻、中隔墻和縫側(cè)墻內(nèi)外側(cè)鋼筋均選擇φ14@158，As=926mm2。

4　地基承載力計(jì)算

16 +470處地層處地層巖性主要為細(xì)（粉）砂，局部地段上部為低液限粉土，層底埋深為地面以下0.0～2.5m，層厚0.0～2.5m；下部為細(xì)（粉）砂。經(jīng)擊實(shí)試驗(yàn)判定，河槽底以下7m厚土層為液化土。而涵洞的跨徑均較小，因此可不進(jìn)行沉降計(jì)算，只需驗(yàn)算地基承載力即可［6-8］。工程區(qū)域地基土承載力基本容許值為110KPa，對(duì)地基進(jìn)行了碎石振沖處理后，復(fù)合地基土承載力為160KPa。由承載能力極限狀態(tài)荷載計(jì)算可知，不計(jì)底板自重的基底最大應(yīng)力為190.99KPa，計(jì)入底板自重后，基底應(yīng)力為148.76KPa，地基承載力滿足要求。

5　結(jié)語

涵洞設(shè)計(jì)合理性對(duì)渠涵性能有著顯著的影響，通過詳細(xì)的計(jì)算能夠精確地確定涵洞結(jié)構(gòu)及相關(guān)參數(shù)。16 +470穿提河涵洞設(shè)計(jì)基于涵洞過流能力，對(duì)涵洞斷面尺寸及形態(tài)進(jìn)行計(jì)算，確定合理的涵洞結(jié)構(gòu)形式，并通過結(jié)構(gòu)應(yīng)力計(jì)算選出各分部鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。工程實(shí)踐表明，16 +470穿提河涵洞運(yùn)行良好，運(yùn)行期間涵洞結(jié)構(gòu)沉降變形與結(jié)構(gòu)變形均在允許范圍內(nèi)，并且涵洞的過流能力良好，滿足灌區(qū)總干渠的通行要求。

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作者簡(jiǎn)介：方海霞（1977年—），女，高級(jí)工程師。

收稿日期：2015-05-04

DOI：10.3969 /j.issn.1672-2469.2016.03.026

中圖分類號(hào)：TV672

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：B

文章編號(hào)：1672-2469（2016）03-0071-03