王異成，張寶，吳瑞康

（國網(wǎng)浙江省電力公司電力科學(xué)研究院，杭州310014）

發(fā)電技術(shù)

通過汽輪機(jī)配汽方式的改造提高火力發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性

王異成，張寶，吳瑞康

（國網(wǎng)浙江省電力公司電力科學(xué)研究院，杭州310014）

部分汽輪機(jī)組采用混合配汽方式，在低負(fù)荷下經(jīng)濟(jì)性較差。國內(nèi)部分此類型機(jī)組已進(jìn)行了配汽方式優(yōu)化改造，節(jié)能效果明顯，控制品質(zhì)顯著提升。對不同容量汽輪機(jī)的混合配汽方式優(yōu)化工作進(jìn)行歸納與總結(jié)，針對性地分析了其中的問題，提出了相應(yīng)的解決方案，可為后續(xù)機(jī)組改造提供借鑒。

汽輪機(jī)；配汽方式；順序閥；經(jīng)濟(jì)性

0 引言

目前大型汽輪發(fā)電機(jī)組的配汽方式主要有節(jié)流配汽（也稱單閥配汽）、噴咀配汽（也稱順序閥配汽）和混合配汽（也稱復(fù)合配汽）3種。東方汽輪機(jī)廠引進(jìn)日立技術(shù)生產(chǎn)的機(jī)組采用混合配汽方式。所謂混合配汽，即在低負(fù)荷下采用節(jié)流配汽，隨著負(fù)荷的升高，節(jié)流配汽逐漸向噴咀配汽過渡，在高負(fù)荷時(shí)，采用噴咀配汽。混合配汽在低負(fù)荷下使所有調(diào)節(jié)閥均勻進(jìn)汽，保證汽輪機(jī)在缸溫較低時(shí)全周進(jìn)汽，減小熱應(yīng)力；在高負(fù)荷下采用噴咀配汽，可以保證調(diào)節(jié)閥的節(jié)流損失較小，提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。混合配汽兼顧了節(jié)流配汽的安全性和噴咀配汽的經(jīng)濟(jì)性，尤其適合帶基本負(fù)荷的機(jī)組，在額定功率下運(yùn)行具有較高的經(jīng)濟(jì)性。

混合配汽方式自上世紀(jì)90年代引入我國后，距今已有二十多年，原設(shè)計(jì)方案適合滿負(fù)荷運(yùn)行，卻不適合當(dāng)前機(jī)組調(diào)峰較多的情況。混合配汽方式在部分負(fù)荷下高壓調(diào)節(jié)閥節(jié)流損失大，經(jīng)濟(jì)性不高。目前我國主力機(jī)組大多參與調(diào)峰運(yùn)行，大多數(shù)時(shí)間處于部分負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)，出于節(jié)能降耗的目的，該配汽方式需要優(yōu)化。目前，國內(nèi)部分東汽機(jī)組已經(jīng)成功實(shí)施配汽方式優(yōu)化改造，雖然在實(shí)施的過程中出現(xiàn)了一些問題，但經(jīng)過技術(shù)人員的細(xì)致分析和精心試驗(yàn)，這些問題均得到妥善處理。

1 配汽方式優(yōu)化的途徑

東汽廠引進(jìn)型機(jī)組采用全電調(diào)閥門管理系統(tǒng)，其各個(gè)調(diào)節(jié)閥的開啟順序固定，即負(fù)荷指令與各個(gè)調(diào)節(jié)閥的開度是一一對應(yīng)的。圖1即為某東汽引進(jìn)型600 MW機(jī)組配汽曲線（部分文獻(xiàn)稱為調(diào)門管理曲線）。

圖1 600 MW機(jī)組出廠配汽曲線

如上所述，該配汽曲線需要優(yōu)化改造。改造的途徑有2種，一是直接修改原配汽曲線，使汽輪機(jī)可實(shí)現(xiàn)兩閥點(diǎn)、三閥點(diǎn)運(yùn)行；二是保留原混合配汽曲線，額外新增1套順序閥配汽曲線，2種方式之間可在線切換。上述2種方案均只需要在控制軟件中修改即可。

在優(yōu)化設(shè)計(jì)中，除了要考慮減小節(jié)流損失、提高經(jīng)濟(jì)性之外，還需要考慮到汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級的強(qiáng)度許用情況。根據(jù)東汽廠提供的資料，調(diào)節(jié)級允許的最小部分進(jìn)汽工況為兩閥進(jìn)汽工況。據(jù)此，設(shè)計(jì)出的理想配汽曲線如圖2所示。該曲線即為機(jī)組在低負(fù)荷階段2個(gè)調(diào)節(jié)閥同步開啟，另2個(gè)調(diào)節(jié)閥全關(guān)；在前2個(gè)調(diào)節(jié)閥開度接近最大時(shí)，第3個(gè)調(diào)節(jié)閥逐漸開啟；第3個(gè)調(diào)節(jié)閥開度接近最大后，再開啟第4個(gè)調(diào)節(jié)閥。這樣在保證了調(diào)節(jié)級強(qiáng)度許用情況下，只有最少量的蒸汽流經(jīng)深度節(jié)流的CV（高壓調(diào)節(jié)閥）[1]。在實(shí)際改造過程中，各機(jī)組改造方案均以此為最佳設(shè)計(jì)模式，只有少部分機(jī)組由于自身特殊狀況，無法達(dá)到該理想配汽曲線的要求。

采用新的閥序后，還能提高機(jī)組調(diào)節(jié)品質(zhì)。采用原混合配汽方式，在部分負(fù)荷范圍內(nèi)，4個(gè)調(diào)節(jié)閥均部分開啟，主蒸汽壓力偏低，導(dǎo)致機(jī)組動(dòng)態(tài)調(diào)頻性能較差。投用順序閥閥序后，采用新的滑壓曲線，主蒸汽壓力明顯提高，一次調(diào)頻響應(yīng)速率提高。這是采用順序閥閥序后的又一項(xiàng)收益。

圖2 600MW機(jī)組優(yōu)化設(shè)計(jì)后的配汽曲線

2 配汽方式優(yōu)化改造實(shí)例

上述配汽方式優(yōu)化改造已經(jīng)在多臺(tái)300 MW，600 MW，660 MW和1 000 MW等功率等級的機(jī)組上成功實(shí)施，經(jīng)濟(jì)性提升明顯。

2.1 東汽600 MW超臨界機(jī)組

某發(fā)電廠有3臺(tái)東汽引進(jìn)型600 MW超臨界機(jī)組，其型式為600-24.2/566/566。從機(jī)頭向發(fā)電機(jī)的方向看，4個(gè)高壓調(diào)節(jié)閥CV1—CV4的位置如圖3所示，對應(yīng)的噴咀數(shù)目分別為58，34，34，58。

圖3 600MW等級機(jī)組高壓調(diào)節(jié)閥布置方式

該廠采用新增1套順序閥配汽曲線方式進(jìn)行了配汽方式改造。由于不同的高壓調(diào)節(jié)閥后對應(yīng)的噴咀數(shù)目差距較大，不同的閥序?qū)C(jī)組的影響明顯不同，故在其中2臺(tái)機(jī)組上試驗(yàn)了不同的順序閥閥序。機(jī)組A采用“CV2，CV4-CV1-CV3”（逗號連接的2個(gè)調(diào)節(jié)閥同時(shí)開啟，短橫線連接的2個(gè)調(diào)節(jié)閥依次開啟，下同），機(jī)組B采用“CV1，CV3-CV2-CV4”，分別進(jìn)行相應(yīng)的試驗(yàn)，得到相應(yīng)熱耗率和煤耗率，同時(shí)修改了滑壓曲線。試驗(yàn)結(jié)果表明，2種閥序?qū)?jīng)濟(jì)性的影響確實(shí)不同，結(jié)果詳見表1和表2。

表1 機(jī)組A順序閥改造的經(jīng)濟(jì)效益

表2 機(jī)組B順序閥改造的經(jīng)濟(jì)效益

圖4 不同順序閥閥序時(shí)經(jīng)濟(jì)性對比

2臺(tái)機(jī)組主調(diào)節(jié)閥（即第3個(gè)開啟的調(diào)節(jié)閥）對應(yīng)的噴咀數(shù)目不相同，故兩者經(jīng)濟(jì)性也有差異。圖4是兩者煤耗下降對比曲線，由圖4可知，機(jī)組B（CV2作為主調(diào)節(jié)閥）在大部分負(fù)荷段運(yùn)行時(shí)的經(jīng)濟(jì)性更好，即主調(diào)節(jié)閥應(yīng)選用對應(yīng)的噴咀數(shù)量較少的高壓調(diào)節(jié)閥，可以獲得更好的經(jīng)濟(jì)性。

配汽方式修改后，機(jī)組的滑壓曲線也應(yīng)修改?；瑝簝?yōu)化試驗(yàn)表明，采用新的配汽方式后，機(jī)組的滑壓曲線較原滑壓曲線上移，滑壓終止點(diǎn)負(fù)荷降低。機(jī)組B新滑壓曲線的主汽壓力提高更多。

配汽方式優(yōu)化所取得的經(jīng)濟(jì)效益，除了上述供電煤耗下降、節(jié)約燃料成本以外，還有因機(jī)組協(xié)調(diào)控制水平的提高而減少電網(wǎng)兩個(gè)細(xì)則考核費(fèi)用，保守估計(jì)每年30萬元[2]。

某廠機(jī)組C的型式與機(jī)組A，B相同，采用直接修改原配汽曲線的方式進(jìn)行優(yōu)化改造。根據(jù)中壓缸啟動(dòng)方式，在總閥位指令超過20%后才開啟高壓調(diào)節(jié)閥。為了在低負(fù)荷中保證全周進(jìn)汽，先使4個(gè)高壓調(diào)節(jié)閥同時(shí)開啟到18%，再逐漸將1號和3號高壓調(diào)節(jié)閥關(guān)閉到0。經(jīng)過優(yōu)化后的配汽曲線如圖5所示。

圖5 機(jī)組C采用的配汽曲線

通過修改配汽曲線，獲得的經(jīng)濟(jì)收益如表3所示[3]。對該機(jī)組進(jìn)行了滑壓曲線優(yōu)化試驗(yàn)：在不同的主蒸汽壓力下，求得各工況下高壓缸效率和熱耗率，熱耗率最小對應(yīng)的主蒸汽壓力點(diǎn)即為該負(fù)荷下的最佳主汽壓力。試驗(yàn)結(jié)果如表4所示。

表3 機(jī)組C配汽曲線優(yōu)化前后經(jīng)濟(jì)性分析

表4 不同負(fù)荷下的最佳主蒸汽壓力

由表4可知，負(fù)荷越低，優(yōu)化后的熱耗率降低越多，效果越顯著。采用新的滑壓運(yùn)行方式，機(jī)組在部分負(fù)荷下熱耗率降低明顯[4]。

該機(jī)組未能采用前述東汽廠提供的經(jīng)濟(jì)性最高的配汽曲線[1]，原因是該機(jī)組1號、2號軸承瓦溫偏高，如果采用理想配汽曲線，則瓦溫會(huì)進(jìn)一步升高，影響機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。因此，每臺(tái)機(jī)組都有各自的特點(diǎn)，需要根據(jù)機(jī)組自身實(shí)際運(yùn)行情況決定配汽曲線[5]。

2.2 東汽600 MW亞臨界機(jī)組

機(jī)組D型式600-16.7/538/538，為亞臨界機(jī)組，其高壓調(diào)節(jié)閥布置與600 MW超臨界機(jī)組相同，新的配汽曲線大致與600 MW的超臨界機(jī)組類似。該機(jī)組在配汽曲線修改的同時(shí)也相應(yīng)修正了滑壓曲線。

試驗(yàn)中共驗(yàn)證了3條不同的滑壓曲線，最終選取了熱耗率最低的滑壓曲線。確定的滑壓曲線如圖6所示。

圖6 機(jī)組D配汽方式優(yōu)化前后的滑壓曲線

表5為該機(jī)組改造前后的供電煤耗變化的情況。根據(jù)該機(jī)組全年負(fù)荷統(tǒng)計(jì)，平均每年可節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤約2 665 t[6]。

表5 機(jī)組D配汽方式改造的效益

2.3 東汽660 MW超超臨界機(jī)組

機(jī)組E型式為N660-25/600/600，其高壓調(diào)節(jié)閥布置方式與前述600 MW機(jī)組相同，配汽優(yōu)化方式的思路也與上述機(jī)組基本相似。經(jīng)論證，采用的方案為增加單閥和順序閥2個(gè)閥序模式。機(jī)組啟動(dòng)過程中采用單閥模式，當(dāng)機(jī)組負(fù)荷在50%以上時(shí)，再啟用順序閥模式，達(dá)到降低機(jī)組熱耗的目的。

依次計(jì)算原混合配汽方式和順序閥配汽方式的熱耗率，同時(shí)得到熱耗率最低時(shí)對應(yīng)的主汽壓力。由不同負(fù)荷下的計(jì)算結(jié)果，得機(jī)組最佳滑壓曲線。優(yōu)化后經(jīng)濟(jì)收益詳見表6，修正后滑壓曲線如圖7所示[7]。

圖7 機(jī)組E優(yōu)化后的滑壓曲線

2.4 東汽1 000 MW超臨界機(jī)組

東汽廠生產(chǎn)的1 000 MW級汽輪機(jī)CV的布置及每個(gè)調(diào)節(jié)閥對應(yīng)的噴咀數(shù)量如圖8所示，調(diào)節(jié)閥后對應(yīng)噴咀數(shù)量和600 MW級的不盡相同，故在1 000 MW級汽輪機(jī)最佳配汽曲線的尋優(yōu)過程中，需要嘗試不同的配汽曲線。

圖8 東汽1 000 MW機(jī)組調(diào)節(jié)閥布置及對應(yīng)噴咀數(shù)量

機(jī)組F采用東汽引進(jìn)型超臨界汽輪機(jī)，型號為N1000-25/600/600，對機(jī)組進(jìn)行配汽方式改造后，經(jīng)試驗(yàn)證明機(jī)組供電煤耗下降明顯。

在最佳配汽方案尋優(yōu)的過程中共提出了4種方案。方案1：“CV1，CV2－CV3－CV4”，方案2：“CV1，CV4－CV2－CV3”，方案3：“CV2，CV3－CV1－CV4”，方案4：“CV1，CV4－CV2，CV3”。在這4種方案下分別進(jìn)行汽輪機(jī)的熱力性能試驗(yàn)，得出最佳的工況點(diǎn)，最終確認(rèn)方案2為最佳方案。同時(shí)修正機(jī)組的滑壓曲線，計(jì)算得出在不同的負(fù)荷時(shí)，機(jī)組供電煤耗下降0．3～3．9 g/kWh。在該配汽方式下，只有1個(gè)高壓調(diào)節(jié)閥（CV2）進(jìn)行開度調(diào)節(jié)，其余的閥門保持全開或全關(guān)，因閥門的節(jié)流損失在閥門接近全關(guān)或接近最大流量時(shí)達(dá)到最小，這樣就減少了節(jié)流損失，提高了機(jī)組熱效率，降低了供電煤耗[8]。

3 相關(guān)問題及解決方案

3.1 配汽優(yōu)化的實(shí)現(xiàn)方式

如前所述，混合配汽改造可采用直接修改原混合配汽曲線和新增順序閥配汽曲線2種方式。這2種方式各有特點(diǎn)：方式一即為機(jī)組C采用的，其本質(zhì)上依然是混合配汽方式，但實(shí)現(xiàn)了兩閥滑壓運(yùn)行，經(jīng)濟(jì)性較原混合配汽方式有較大提高[3，5]；方式二保留原混合配汽方式，在機(jī)組啟動(dòng)及低負(fù)荷階段，采用原混合配汽方式，機(jī)組負(fù)荷到達(dá)某一點(diǎn)時(shí)，切換到順序閥配汽方式[2]。

方式一的優(yōu)點(diǎn)是機(jī)組在啟動(dòng)及低負(fù)荷階段可以實(shí)現(xiàn)全周進(jìn)汽，降低機(jī)組熱應(yīng)力，軸系受力均衡，有利于機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行；方式二則更加靈活，2種配汽方式可以在線切換，機(jī)組啟動(dòng)及汽門活動(dòng)性試驗(yàn)仍可在原混合配汽方式下進(jìn)行，對機(jī)組運(yùn)行影響較小。從實(shí)際應(yīng)用看，大部分機(jī)組采用方式二。

3.2 主調(diào)節(jié)閥的選擇

通過600 MW級機(jī)組（機(jī)組A，B）和1 000 MW級機(jī)組（機(jī)組E）的改造實(shí)例，發(fā)現(xiàn)主調(diào)節(jié)閥（第3只開啟的高壓調(diào)節(jié)閥）一般采用“小閥”（對應(yīng)的噴咀數(shù)量較少的調(diào)節(jié)閥）的經(jīng)濟(jì)性更好。因?yàn)樵诓糠重?fù)荷下，只有主調(diào)節(jié)閥處于節(jié)流狀態(tài)，采用“小閥”來調(diào)節(jié)，可以減少被節(jié)流的蒸汽流量，降低節(jié)流損失。

3.3 軸振和軸承金屬溫度對閥序的制約

汽輪機(jī)采用順序閥配汽方式運(yùn)行時(shí)，軸系受力情況改變，各向受力會(huì)出現(xiàn)不平衡，受此影響，部分機(jī)組軸系可能發(fā)生偏移，出現(xiàn)軸承金屬溫度高、軸振大的情況，集中表現(xiàn)在1號和2號軸承處。東方汽輪機(jī)由混合配汽方式改造為順序閥時(shí)，極可能出現(xiàn)這一問題，一般是通過改變順序閥的閥序來解決。

機(jī)組E某次A修后，啟動(dòng)過程中發(fā)現(xiàn)2號軸承Y向振動(dòng)偏大。在此之前，該機(jī)組曾進(jìn)行過順序閥閥序優(yōu)化。4個(gè)高壓調(diào)節(jié)閥改造后按照“CV2，CV4－CV3－CV1”的順序開啟。據(jù)分析，2號軸承振動(dòng)受負(fù)荷變化影響較大，低負(fù)荷下振動(dòng)偏大，同時(shí)瓦溫較低。當(dāng)主調(diào)節(jié)閥CV3的開度變化時(shí)，位置對稱的CV2開度不變，從而產(chǎn)生徑向力，改變軸承的受力。通過改變CV閥序可以改變2號軸承的載荷，從而降低軸承振動(dòng)。經(jīng)過多次試驗(yàn)，改變順序閥閥序，2號軸承Y向振動(dòng)明顯下降。最終確定將“CV2，CV4－CV3－CV1”改為“CV2，CV3－CV4－CV1”[9]。

機(jī)組G在投運(yùn)初期采用單閥運(yùn)行時(shí)，未發(fā)現(xiàn)機(jī)組振動(dòng)異常。投入順序閥運(yùn)行后，機(jī)組負(fù)荷超過400 MW，1號軸承振動(dòng)迅速增大。據(jù)分析，產(chǎn)生振動(dòng)的原因是汽流激振。進(jìn)行閥序切換試驗(yàn)，將高壓調(diào)節(jié)閥開啟順序由“CV4，CV3－CV2－CV1”改為“CV1，CV2－CV4－CV3”。調(diào)整后，1號軸承振動(dòng)迅速下降[10]。

由此可見，無論是首次投運(yùn)順序閥或者順序閥投運(yùn)一段時(shí)間后，均有可能發(fā)生故障。順序閥運(yùn)行時(shí)，機(jī)組本身處在非均勻進(jìn)汽的狀態(tài)下，機(jī)組本身受力平衡被打破，若機(jī)組安裝不精細(xì)則極易產(chǎn)生這類問題。在順序閥投運(yùn)的狀態(tài)下，需加強(qiáng)對機(jī)組振動(dòng)和軸承金屬溫度的監(jiān)視，尤其是1號和2號軸承，這2個(gè)軸承受順序閥配汽方式的影響最大。

3.4 負(fù)荷波動(dòng)問題

機(jī)組H采用東汽廠亞臨界330 MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組，在投產(chǎn)1年后，進(jìn)行單閥到順序閥的首次切換。在切換過程中，出現(xiàn)機(jī)組負(fù)荷等主要參數(shù)大幅度波動(dòng)，導(dǎo)致電網(wǎng)頻率出現(xiàn)小幅波動(dòng)的現(xiàn)象。

經(jīng)分析，主要有2個(gè)原因?qū)е略摤F(xiàn)象的發(fā)生：

（1）閥門流量曲線不合適。

（2）功率回路參數(shù)設(shè)置不合適。

針對第1個(gè)原因，進(jìn)行了閥門流量試驗(yàn)，優(yōu)化閥門流量曲線。試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)原閥門流量曲線已經(jīng)整體偏離理想流量曲線，最大偏差達(dá)到15%。

針對第2個(gè)原因，進(jìn)行邏輯查找，發(fā)現(xiàn)單閥和順序閥下PID參數(shù)設(shè)置不同。

在問題查找清楚并妥善解決后，再次進(jìn)行單閥向順序閥的切換。期間，負(fù)荷最大波動(dòng)只有2 MW，主蒸汽壓力最大波動(dòng)0.15 MPa。隨后進(jìn)行順序閥向單閥切換，該切換過程平穩(wěn)無擾動(dòng)[11]。

3.5 滑壓曲線的優(yōu)化

在配汽方式優(yōu)化的過程中有一個(gè)不容忽視的問題就是滑壓曲線的優(yōu)化。與順序閥閥序精確匹配的滑壓曲線可以充分提高機(jī)組順序閥改造的經(jīng)濟(jì)性。

從結(jié)果看，大部分機(jī)組在順序閥閥序改造后，滑壓曲線呈平行上移、滑壓終止點(diǎn)左移的趨勢，只有少部分機(jī)組例外。

機(jī)組D和機(jī)組E新的滑壓曲線與其他機(jī)組存在較大差別，詳見圖6和圖7。機(jī)組D在425 MW以下區(qū)間，新滑壓曲線壓力較原滑壓曲線壓力低；在425 MW以上區(qū)間，新滑壓曲線壓力較原滑壓曲線壓力高。機(jī)組E出現(xiàn)滑壓曲線分段的特點(diǎn)，滑壓曲線在60%負(fù)荷附近呈水平狀[7]，且該機(jī)組同時(shí)出現(xiàn)AGC（自動(dòng)發(fā)電控制）調(diào)節(jié)速率下降的問題，這與大多數(shù)機(jī)組的結(jié)論均相反，值得進(jìn)一步分析。

4 結(jié)語

多臺(tái)機(jī)組配汽方式優(yōu)化改造的實(shí)例表明，采用順序閥配汽方式，可顯著提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。實(shí)際改造時(shí)，每臺(tái)機(jī)組可根據(jù)機(jī)組自身的特點(diǎn)決定順序閥閥序，推薦主調(diào)節(jié)閥采用“小閥”，以便獲得更好的經(jīng)濟(jì)性。

在配汽方式優(yōu)化時(shí)，需要根據(jù)流量特性試驗(yàn)結(jié)果，重新整定配汽曲線，從而提高配汽優(yōu)化的精確性，防止出現(xiàn)負(fù)荷波動(dòng)現(xiàn)象，提高機(jī)組控制性能。對新的順序閥配汽方式，應(yīng)通過試驗(yàn)或計(jì)算確定最佳滑壓曲線，使主蒸汽壓力更好地匹配新閥序，由此可以進(jìn)一步提高配汽優(yōu)化的節(jié)能效果和協(xié)調(diào)控制水平。

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（本文編輯：陸瑩）

Economic Efficiency Improvement of Thermal Power Generating Units by Steam Distribution Transformation of Steam Turbine

WANG Yicheng，ZHANG Bao，WU Ruikang
（State Grid Zhejiang Electric Power Research Institute，Hangzhou 310014，China）

Some steam turbine generating units adopt mixed steam distribution and have poor economical efficiency under low load.Some of the domestic units have undergone steam distribution transformation and have achieved significant effect；besides，the control quality has been improved remarkably.The paper concludes and summarizes steam distribution optimization of steam turbines of different capacities with mixed steam distribution modes；in addition，it analyzes the problems pertinently and proposes corresponding solutions，providing reference to units transformation in the future.

steam turbine；steam distribution mode；sequence valve；economic efficiency

TK267

：B

：1007-1881（2016）03-0022-06

2015-10-19

王異成（1975），男，碩士，工程師，主要從事電力基建調(diào)試技術(shù)和管理工作。