田倩倩，葉金鐸，王獻抗

(1.天津交通職業(yè)學院，天津300110；2. 天津理工大學 機械工程學院，天津300384)

·實驗研究·

Y型三輥熱軋雙金屬復合無縫鋼管的數(shù)值模擬

田倩倩1，葉金鐸2，王獻抗2

(1.天津交通職業(yè)學院，天津300110；2. 天津理工大學 機械工程學院，天津300384)

本文應用MARC有限元軟件并采用三維熱力耦合的彈塑性有限元法，對Y型三輥兩道熱軋不銹鋼/碳鋼雙金屬復合無縫鋼管過程進行了有限元分析，得到了雙金屬復合無縫鋼管界面處的接合強度，繪制了管坯熱軋過程中的軸向應力、徑向應力和環(huán)向應力，并對成型鋼管的壁厚分布進行了分析。研究成果可以為工藝參數(shù)的設計提供參考。

雙金屬復合無縫鋼管；Y型軋機；有限元法；熱力耦合；數(shù)值模擬

0 前言

Y型三輥軋機是一種采用“無扭、單線、微張力”等條件來軋制簡單斷面的軋機[1]。本文采用Y型兩道軋機對碳鋼/不銹鋼雙金屬無縫鋼管熱軋過程建立熱力耦合模型并進行數(shù)值模擬，獲得了雙金屬無縫鋼管界面處的接合強度，繪制了管坯熱軋過程中的軸向應力、徑向應力和環(huán)向應力，并對成型鋼管的壁厚分布進行了分析說明。本文的研究成果可轉(zhuǎn)化為實際生產(chǎn)，為生產(chǎn)工藝提供一定的理論基礎(chǔ)，大大提高企業(yè)生產(chǎn)效率并減少試制成本。

1 雙金屬復合鋼管熱軋有限元模型與邊界條件

Y型三輥兩道熱軋有限元模型如圖1所示，管坯外層材質(zhì)為碳鋼Q235、內(nèi)層材質(zhì)為SUS316L不銹鋼；兩道次軋制的軋輥布置方式為正Y型-反Y型，孔徑為Φ200 mm，芯棒直徑為180 mm，軋輥與芯棒均視為剛形體。管坯外層金屬：Φ204 mm×10 mm、內(nèi)層金屬Φ184 mm×2 mm，雙金屬復合無縫鋼管的坯料長度為400 mm。管坯的初始溫度設為1 150 ℃，環(huán)境溫度取25 ℃。

圖1 Y型三輥兩道次復合無縫鋼管熱軋有限元模型Fig.1 Finite element model of Y shape three roll two hot-rolling

2 模擬結(jié)果及分析

2.1 界面應力分布

熱軋復合時影響軋制粘合的重要因素就是兩金屬交界面所受的垂直壓應力，模擬過程中，當界面處節(jié)點的垂直壓應力達到材料的變形抗力時，就判定節(jié)點與接觸體粘結(jié)，通過差值計算，1150 ℃時316L變形抗力為110 MPa，Q235為46 MPa。在軋制穩(wěn)定階段，雙金屬界面處的徑向應力沿圓周方向的分布規(guī)律如圖2所示。可以看出，在圓周方向上兩金屬交界面所受的垂直壓應力基本上都達到了不銹鋼在1150 ℃時的變形抗，說明在壓下側(cè)的大部分區(qū)域內(nèi)兩金屬已經(jīng)發(fā)生粘合。

圖2 第二道次穩(wěn)定階段圓周方向徑向應力Fig.2 Radial stress below the rolling mill along the circle in No.2 stand

2.2 穩(wěn)定軋制階段應力分布

圖3與圖4分別為管坯在第一架軋輥下與第二架軋輥下的三向應力分布。其中，圖3a、3b和3c為第一架軋輥熱軋成型過程中鋼管在外徑、界面和內(nèi)壁處的三向應力分布；圖4a、圖4b和4c為第二架軋輥熱軋成型過程中鋼管在外徑、界面和內(nèi)壁處的三向應力分布；圖5為雙金屬復合無縫鋼管穩(wěn)定軋制階段的軸向應力云圖。徑向應力和環(huán)向應力分布云圖，可省略。

從圖3和圖4的應力分布曲線可知，兩架輥的輥縫處均存在三向壓應力峰值，有利于坯料的集中變形與雙金屬交界面的粘合，且最大應力為徑向應力，分別對應于第二架輥與管坯的接觸處和第一架輥與管坯的接觸處，而在管坯的非接觸區(qū)域，管坯外徑和交界面、內(nèi)壁的三向應力分布具有明顯的相反趨勢。此種分布特點將對成型雙金屬無縫鋼管的壁厚精度具有明顯的影響。

圖3 管坯穩(wěn)定軋制階段第一架輥縫處三向正應力分布曲線Fig.3 Three-dimensional normal stress distribution curve of the tube blank at roll gap position of No.1 stand in stable rolling stage

圖4 管坯穩(wěn)定軋制階段第二架輥縫處三向正應力分布曲線Fig.4 Three-dimensional normal stress distribution curve of the tube blank at roll gap position of No.2 stand in stable rolling stage

圖5 雙金屬復合無縫鋼管穩(wěn)定軋制階段軸向應力云圖Fig.5 Axial stress contour of the steel tube in stable rolling stage

2.3 應力分布對雙金屬復合管壁厚精度影響的分析

雙金屬復合無縫鋼管熱軋成型后，壁厚沿圓周方向的分布如圖6所示?？梢钥闯觯?jīng)兩道次軋制后，第一道軋制輥縫處較大的外管壁厚量得到了明顯的改善，而在第二道軋制的輥縫處產(chǎn)生了外管壁厚略微的增加現(xiàn)象，且壁厚在圓周方向上呈對稱分布，而其它區(qū)域的壁厚基本達到了成品管的壁厚10 mm，內(nèi)層管的壁厚基本穩(wěn)定在1.6 mm左右。

圖6 雙金屬復合無縫鋼管成型后的壁厚分布Fig.6 Wall thickness distribution curve of the double metal composite seamless steel tube after forming

經(jīng)過第二道次軋制后，由于第二道次的軋輥與第一道次軋輥的布置方式相反，故，在第一道次軋制后產(chǎn)生的凸耳剛好處于第二道次軋輥的下方，管坯經(jīng)受較大的徑向壓應力，使得輥縫處的壁厚減小，經(jīng)軋制成型后后，鋼管的凸耳變小。同時，管坯在第二道軋輥的輥縫處時，坯料受到一定的徑向拉應力，故而形成如圖6所示外管壁厚的突起現(xiàn)象，而交界面則受到較小的壓應力，從而使內(nèi)管的壁厚較為均勻。壁厚成型規(guī)律和文獻[3]相吻合。

2.4 軋制力分析

圖7為三輥連軋機兩個機架單輥軋制力曲線。從圖中可以看出，第一架咬入時，軋制力逐漸變大，在穩(wěn)定軋制階段，軋制力基本在1963 kN上下波動，這是由于限動芯棒對軋件產(chǎn)生一定的阻力，因此在第一架的軋制過程中軋制力逐漸增加；當鋼管進入第二機架后，由于軋輥對鋼管產(chǎn)生一定的張力，使得第一架軋輥的軋制力減小，直到第一架拋鋼后軋制力才降為零。當鋼管完全進入第二機架時，第二機架的單輥軋制力迅速增加至980 kN，直至第二架拋鋼時，軋制力又降為零。

圖7 軋輥的軋制力曲線Fig.7 Rolling force curve of the roller

3 結(jié)論

(1) 通過研究碳鋼/不銹鋼復合鋼管熱軋成型過程，得到了界面處粘結(jié)復合機理，獲得了坯料軋制過程中的內(nèi)應力分布、壁厚分布以及軋制力分布的變化規(guī)律并進行了分析說明。研究成果可為生產(chǎn)復合無縫鋼管的生產(chǎn)工藝提供一定的理論參考和依據(jù)。

(2) 數(shù)值分析結(jié)果表明，本文所得結(jié)論與文獻[1]無縫鋼管軋制的實驗研究結(jié)果、文獻[3]

不銹鋼/碳鋼復合軋制的實驗研究結(jié)論相吻合。本文的研究成果為生產(chǎn)工藝提供一定的理論基礎(chǔ)，并可指導生產(chǎn)。

[1] 帥美榮,秦建平. 采用平三角孔型的Y型軋機軋制無縫鋼管的有限元仿真及實驗研究[J].太原科技大學學報, 2006,27(3):190-193.

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[10]葉金鐸，李林安，楊秀萍，等.有限單元法及工程應用[M].北京：清華大學出版社，2012.

Numerical simulation of double metal composite seamless steel tube with Y shape three-roll hot-rolling

TIAN Qian-qian1, YE Jin-duo2, WANG Xian-kang2

(1. Tianjin Transportation Vocational College，Tianjin 300110，China；2.School of Mechanical Engineering，Tianjin University of Technology，Tianjin 300384，China)

The numerical simulation of the Y shape three roll two hot-rolling stainless steel/carbon steel double metal composite seamless steel tube process was conducted through the finite element analysis of the three-dimensional thermo-mechanical coupled elastic-plastic by applying the MSC.MARC software. Based on the numerical simulation, the interface bonding strength of double metal composite seamless steel tube were obtained by the finite element analysis, and the distribution of the axial stress, radial stress and circle stress were got in hot-rolling processing. Wall thickness distribution of the double metal composite seamless steel tube after forming was analyzed according to the stress distribution. The results of the research could be applied to the design of the cross-rolling forming process.

double metal composite seamless steel tube; Y shape rolling mill; finite element method; thermo-mechanical coupling; numerical simulation

2016-03-31；

2016-04-15

國家自然科學基金項目(50975205) ；天津市科技發(fā)展計劃項目(12ZCZDGX00600)

田倩倩 (1984-)，女，碩士研究生，研究方向：固體力學數(shù)值方法及其應用。

TG335.7

A

1001-196X(2016)04-0021-04