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        高壓氣源井氣舉排水采氣工藝研究及應(yīng)用評(píng)價(jià)

        2016-03-09 08:21:23唐勇
        天然氣勘探與開(kāi)發(fā) 2016年2期
        關(guān)鍵詞:攜液氣舉氣源

        唐勇

        高壓氣源井氣舉排水采氣工藝研究及應(yīng)用評(píng)價(jià)

        唐勇

        (中國(guó)石化西南油氣分公司川西采氣廠)

        新場(chǎng)氣田部分井場(chǎng)具有高、低壓氣井并存現(xiàn)狀,通過(guò)氣井臨界攜液流量分析,結(jié)合天然氣連續(xù)循環(huán)氣舉技術(shù),開(kāi)展同井場(chǎng)高壓井氣舉排水采氣工藝試驗(yàn)。通過(guò)對(duì)高壓氣源井、注氣量及連接方式的優(yōu)選和設(shè)計(jì),先后在新場(chǎng)氣田5個(gè)井組中進(jìn)行應(yīng)用,效果顯著。圖2表1參5

        高壓氣源井氣舉排水采氣工藝應(yīng)用評(píng)價(jià)

        四川盆地新場(chǎng)氣田中侏羅紀(jì)沙溪廟組氣藏水平井生產(chǎn)過(guò)程中產(chǎn)地層水,隨氣井壓力和產(chǎn)氣量的降低,氣井靠自身能量無(wú)法將地層水有效攜出,形成井筒積液現(xiàn)象,嚴(yán)重者造成氣井水淹停產(chǎn)。氣井水淹后通常采用車載壓縮機(jī)氣舉方式復(fù)活,但由于車載氣舉是一種不連續(xù)的氣舉施工,復(fù)活后的氣井生產(chǎn)一段時(shí)間后再次出現(xiàn)水淹停產(chǎn)現(xiàn)象。為使氣井能連續(xù)將井筒中積液有效攜出,在臨界攜液理論分析基礎(chǔ)上,開(kāi)展了利用高壓氣源井連續(xù)氣舉的工藝試驗(yàn),并取得了較好效果。

        1 高壓氣源井氣舉排水采氣工藝

        1.1 工藝原理

        利用同井場(chǎng)井口壓力高、產(chǎn)氣量大、產(chǎn)液量低的井作為氣源井,氣源井采出氣經(jīng)節(jié)流后,被引入壓力低、井筒積液嚴(yán)重的氣井油套環(huán)空中,并且連續(xù)注入;借助氣源井的高壓氣流,將被舉井的井筒積液從油管中連續(xù)舉出,實(shí)現(xiàn)被舉井井筒積液連續(xù)帶出,達(dá)到氣井穩(wěn)定生產(chǎn)目的。

        1.2 選井條件

        高壓氣源井氣舉工藝的開(kāi)展需滿足以下條件:①同一采氣井場(chǎng)內(nèi)有高、低壓氣井共存;②低壓氣井產(chǎn)水量大,壓力、產(chǎn)氣量波動(dòng)較大,在借助泡排等維護(hù)措施條件下無(wú)法連續(xù)攜液生產(chǎn),導(dǎo)致水淹停產(chǎn);③高壓氣源井生產(chǎn)穩(wěn)定,產(chǎn)水量低或不產(chǎn)水,氣井壓力遞減緩慢,具有一定的穩(wěn)產(chǎn)能力;④被舉井具有一定的剩余可采儲(chǔ)量,具有開(kāi)展該工藝的經(jīng)濟(jì)價(jià)值。

        1.3 氣舉連接方式

        根據(jù)生產(chǎn)實(shí)際,利用高壓氣源井氣舉的管線連接方式有兩種:

        (1)將氣源井產(chǎn)出氣經(jīng)加熱節(jié)流后接入被舉井油套環(huán)空后氣舉。該方式適用于氣源井壓力高,節(jié)流后易形成水合物冰堵的氣井。

        (2)將氣源井產(chǎn)出氣經(jīng)采油樹(shù)油管兩翼分輸,一翼經(jīng)節(jié)流后接入被舉井油套環(huán)空后氣舉,另一翼經(jīng)節(jié)流后外輸。該方式適用于氣源井產(chǎn)出氣經(jīng)節(jié)流后不會(huì)形成水合物的氣井。

        氣舉的兩種連接方式各有優(yōu)缺點(diǎn):第一種連接方式在冬季氣溫較低的情況下也能連續(xù)氣舉,不存在氣舉管線冰堵問(wèn)題,但氣源井產(chǎn)出流體與被舉井產(chǎn)出流體合輸計(jì)量,不利于氣源井的管理;第二種連接方式在冬季夜間氣溫低時(shí)易在節(jié)流裝置處冰堵,影響氣井連續(xù)氣舉,但氣源井有一翼采出流體能準(zhǔn)確計(jì)量,對(duì)氣井生產(chǎn)可及時(shí)監(jiān)控,有利于氣源井生產(chǎn)維護(hù)管理,氣舉管線一翼進(jìn)入被舉井的氣量可通過(guò)節(jié)流油嘴大小和井口壓力進(jìn)行估算,因此,氣源井產(chǎn)氣量較為準(zhǔn)確。在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用中,第二種連接方式較為常用。

        2 高壓氣源井氣舉工藝設(shè)計(jì)

        2.1 試驗(yàn)井優(yōu)選

        通過(guò)篩選,新場(chǎng)氣田有5個(gè)井組具備高壓氣源井氣舉低壓產(chǎn)水氣井的條件。為對(duì)該工藝效果進(jìn)行評(píng)價(jià),優(yōu)選XS21-36H井作為氣源井連續(xù)氣舉同井場(chǎng)的XS23-9H井為試驗(yàn)。

        2.1.1 被舉井生產(chǎn)分析評(píng)價(jià)

        (1)氣井基本概況:XS23-9H井為沙溪廟組的一口水平井,井深3513 m,造斜點(diǎn)井深2030 m,對(duì)水平段儲(chǔ)層進(jìn)行了13段射孔壓裂改造,水平段有7個(gè)封隔器,距離A靶點(diǎn)最近的一個(gè)滑套深度為2461 m,處于水平段。氣舉前該井油、套壓力分別為2.28、3.98 MPa,產(chǎn)氣0.973 6×104m3/d,累產(chǎn)氣731.222 9× 104m3。產(chǎn)水1.8 m3/d,累產(chǎn)水3675 m3。每天加注XHG-10D泡排藥劑3 kg,在加注藥劑情況下,氣井井筒積液仍無(wú)法有效攜出,需借助提噴或車載壓縮機(jī)氣舉排水采氣。生產(chǎn)過(guò)程中產(chǎn)氣量受出水波動(dòng)影響量達(dá)0.2×104m3/d,油、套壓差波動(dòng)達(dá)0.2 MPa,氣井生產(chǎn)不穩(wěn)定。

        (2)井筒壓力及積液情況分析:通過(guò)流壓測(cè)試,在直井段井深2000 m處流壓梯度為0.21 MPa/100 m。采用適應(yīng)新場(chǎng)氣田水平井的井筒壓降組合模型,直井段選用HB模型,斜井段選用KSSD模型,水平段選用dukler模型對(duì)該井井筒壓降進(jìn)行預(yù)測(cè),結(jié)合流壓測(cè)試結(jié)果進(jìn)行校正,得出在斜井段2300 m處壓力梯度達(dá)0.38 MPa/100 m,壓力為5.23 MPa,井筒持水率增大,易形成井筒積液現(xiàn)象。

        (3)氣井生產(chǎn)潛力分析:采用非穩(wěn)態(tài)產(chǎn)能評(píng)價(jià)方法,得出該井動(dòng)態(tài)儲(chǔ)量為3788×104m3,氣井動(dòng)態(tài)儲(chǔ)量采出程度僅為19.3%。該井剩余動(dòng)態(tài)儲(chǔ)量高,采用高壓氣源井連續(xù)氣舉工藝可行。

        2.1.2 氣源井生產(chǎn)分析評(píng)價(jià)

        (1)氣井生產(chǎn)概況:XS21-36H井為沙溪廟組的一口水平井,該井氣舉前油、套壓力分別為8.0/8.8 MPa,日產(chǎn)氣5.7271×104m3/d,累產(chǎn)氣2249.7×104m3。日產(chǎn)水1.8m3/d,累產(chǎn)水657.12 m3。井口壓降為0.7 MPa/mon,產(chǎn)氣量遞減速度0.2×104m3/mon,產(chǎn)水量波動(dòng)小,氣井生產(chǎn)穩(wěn)定,滿足氣源井條件。

        (2)氣井合理工作制度分析:采用非穩(wěn)態(tài)產(chǎn)能評(píng)價(jià)方法,該井動(dòng)態(tài)儲(chǔ)量為10 110×104m3,氣井動(dòng)態(tài)儲(chǔ)量采出程度為22.24%。該井無(wú)阻流量為16.834 3×104m3/d,按無(wú)阻流量1/3配產(chǎn)為5.611 4×104m3/d;節(jié)點(diǎn)分析法配產(chǎn)為5.531 6×104m3/d;采用水平井臨界攜液模型計(jì)算該井臨界攜液流量為3.456 1×104m3/d。因此,采用經(jīng)驗(yàn)法和節(jié)點(diǎn)分析法配產(chǎn)結(jié)果都大于臨界攜液流量。結(jié)合氣井生產(chǎn)實(shí)際分析認(rèn)為該井工作制度為5.5×104m3/d較為合理。

        (3)氣井穩(wěn)產(chǎn)潛力分析:采用非穩(wěn)態(tài)產(chǎn)能評(píng)價(jià)方法分析,該井按5.5×104m3/d工作制度下生產(chǎn),氣井井口油壓降至被舉井套壓3.98MPa時(shí)預(yù)計(jì)需2.5年時(shí)間。

        2.2 氣舉注氣量的確定

        前人通過(guò)理論分析及室內(nèi)試驗(yàn),優(yōu)選出適應(yīng)川西氣田水平井的臨界攜液流量模型[1]:

        式中:

        vcrd—直、斜井?dāng)y液臨界流速,m/s;

        vcrH—水平段攜液臨界流速,m/s。

        水平井的臨界攜液流量為:

        式中:

        qcr—臨界攜液流量,104m3/d;

        A—油管面積,m2;

        P—壓力,MPa;

        T—溫度,K;

        Z—?dú)怏w偏差因子,無(wú)因次。

        采用該臨界攜液流量模型對(duì)被舉井XS23-9H井進(jìn)行計(jì)算,該井油管內(nèi)徑為63 mm,井口溫度為15℃,氣體偏差因子為0.99,在井口油、套壓力為2.28/3.98MPa下,該井臨界攜液流量為1.077 2×104m3/d。該井目前日產(chǎn)氣0.973 6×104m3/d,較臨界攜液量低0.103 6× 104m3/d。因此,氣舉注氣量應(yīng)大于0.103 6×104m3/d。經(jīng)計(jì)算,選用2 mm油嘴將氣源井來(lái)氣節(jié)流后進(jìn)入該井油套環(huán)空氣舉,注氣量為0.134 8×104m3/d。

        2.3 氣舉連接方式優(yōu)選

        采用節(jié)流曲線法[2]對(duì)氣源井XS21-36H井天然氣水合物生成條件預(yù)測(cè),在井口壓力由8 MPa節(jié)流降至外輸壓力1.6 MPa時(shí)不會(huì)有水合物生成,在生產(chǎn)實(shí)際中也無(wú)水合物生成。因此,氣舉連接方式選用第二種方式,油管非生產(chǎn)一翼節(jié)流后接入被舉井XS23-9H井油套環(huán)空氣舉。氣舉管線選用準(zhǔn)76×5.51 mm油管12根,90°實(shí)體絲扣彎頭8個(gè),PN35 MPa,DN65 mm油嘴套1個(gè),2 mm油嘴1個(gè),壓力表樁頭及高壓截止閥各1個(gè),氣舉管線采用半月卡配膨脹螺栓固定。

        3 應(yīng)用分析評(píng)價(jià)

        通過(guò)氣源井XS21-36H對(duì)被舉井XS23-9H鄰井氣舉的試驗(yàn),經(jīng)過(guò)對(duì)氣源井工作制度合理調(diào)整,氣井生產(chǎn)穩(wěn)定,氣源井開(kāi)展氣舉前井口油壓壓降為0.7 MPa/mon,開(kāi)展氣舉后井口油壓壓降為0.5 MPa/mon;開(kāi)展氣舉前產(chǎn)量降低為0.2×104m3/mon,開(kāi)展氣舉后產(chǎn)量降低為0.1×104m3/mon。被舉井井筒積液被有效攜帶出,氣井生產(chǎn)更加穩(wěn)定(圖1)。被舉井開(kāi)展氣舉前井口油套壓力為分別為2.28/3.98 MPa,氣舉后壓力漲至5.41/6.32 MPa;產(chǎn)氣量由0.973 6×104m3/d漲至氣舉初期的1.8709×104m3/d;產(chǎn)水量由1.8 m3/d漲至2.1 m3/d。且井口油壓壓降由氣舉前的0.2 MPa/mon降為0.1 MPa/mon。開(kāi)展氣舉后,被舉井停止了泡排藥劑的加注,每月節(jié)約泡排藥劑90 kg,節(jié)約泡排藥劑費(fèi)用4931元。且氣舉后該井月增產(chǎn)量為13.86×104m3,經(jīng)濟(jì)效益顯著。

        圖1 XS23-9H井采氣曲線圖

        在xs23-9H開(kāi)展高壓氣源井氣舉取得成功后,又優(yōu)選了4個(gè)井組開(kāi)展該工藝試驗(yàn)。從結(jié)果分析,氣舉后被舉井生產(chǎn)情況好轉(zhuǎn)(表1)。對(duì)較為典型的易水淹停產(chǎn)的xs21-39HF井氣舉后實(shí)現(xiàn)了連續(xù)攜液生產(chǎn),未出現(xiàn)水淹停產(chǎn)現(xiàn)象(圖2)。

        表1 被舉井措施效果統(tǒng)計(jì)

        圖2 XS23-9H井采氣曲線圖

        4 結(jié)論及認(rèn)識(shí)

        (1)高壓氣源井氣舉工藝在新場(chǎng)氣田5個(gè)井組中成功應(yīng)用,取得了顯著效果,該工藝在其他氣田具有推廣價(jià)值。

        (2)高壓氣源井氣舉工藝流程簡(jiǎn)單、操作管理方便,施工成本低,經(jīng)濟(jì)效益好。

        (3)該工藝對(duì)氣源井和被舉井的優(yōu)選有嚴(yán)格的條件限制,氣源井要有一定的穩(wěn)產(chǎn)能力,被舉井要有一定的生產(chǎn)潛力,以利于氣舉工藝的持續(xù)開(kāi)展。

        (4)該工藝彌補(bǔ)了車載壓縮機(jī)氣舉工藝氣舉作業(yè)不連續(xù)性的缺點(diǎn),確保了攜液困難氣井的連續(xù)穩(wěn)定生產(chǎn)。

        [1]江健,鄒一鋒,周興付,等.水平井臨界攜液流量預(yù)測(cè)及應(yīng)用研究[J].天然氣與石油,20,30(3):45-48.

        [2]李士倫.天然氣工程[M].北京:石油工業(yè)出版社,2008:259-261.

        [3]王心敏,賈浩民,寧梅等.靖邊氣田同站高壓井氣舉排水采氣工藝流程改造效果分析[J].天然氣工業(yè),2013,33(2):37-42.

        [4]張耀剛,李治,張建華,等.高壓氣源井氣舉排水采氣工藝探討[C].第五屆寧夏青年科學(xué)家論壇論文集,2009.

        [5]鄭臘年.低滲透氣藏水平井合理工作制度及穩(wěn)產(chǎn)能力研究[D].成都:西南石油大學(xué),2013.

        (修改回稿日期2015-09-02編輯文敏)

        唐勇,男,1982年出生,2008年西南石油大學(xué)畢業(yè),碩士,工程師;長(zhǎng)期從事油氣田開(kāi)發(fā)與開(kāi)采技術(shù)工作。地址:(618000)四川德陽(yáng)中國(guó)石化西南油氣分公司川西采氣廠。電話:13550638748。E-mail:253065417@qq.com

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