王靜

風(fēng)冷柴油機(jī)氣門(mén)間隙調(diào)整工藝的優(yōu)化

王靜

發(fā)動(dòng)機(jī)氣門(mén)間隙是指發(fā)動(dòng)機(jī)在冷態(tài)下，當(dāng)氣門(mén)處于關(guān)閉狀態(tài)時(shí)，氣門(mén)與傳動(dòng)件之間的間隙。氣門(mén)間隙過(guò)大或過(guò)小都會(huì)導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)異響、功率不足等現(xiàn)象，故保證發(fā)動(dòng)機(jī)氣門(mén)間隙裝配時(shí)的準(zhǔn)確性對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能起著至關(guān)重要的作用。

1 傳統(tǒng)氣門(mén)間隙調(diào)整工藝分析

風(fēng)冷柴油機(jī)采用全鋁機(jī)身、室蓋、缸蓋結(jié)構(gòu)，具有質(zhì)量小、燃油經(jīng)濟(jì)性好、使用方便等優(yōu)點(diǎn)。風(fēng)冷柴油機(jī)氣門(mén)間隙要求0.10～0.15 mm，傳統(tǒng)的裝配氣門(mén)間隙調(diào)整工藝為：

總裝冷態(tài)調(diào)節(jié)0.15 mm→ 試車(chē) → 復(fù)調(diào)氣門(mén)間隙→出廠(chǎng)。

在熱態(tài)復(fù)調(diào)氣門(mén)間隙顯然違背了氣門(mén)間隙的定義，且通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)在熱態(tài)調(diào)整完氣門(mén)間隙后，隨著溫度的降低，氣門(mén)間隙逐漸縮小，甚至無(wú)氣門(mén)間隙。這是因?yàn)闅飧咨w為鋁制件，氣門(mén)等為鐵制件，它們的熱膨脹系數(shù)不一樣 （鋁的膨脹系數(shù)約為鐵的2倍），故相同溫差下鋁的收縮率大于鐵的收縮率，氣缸蓋的收縮變形量較氣門(mén)等鐵制件的收縮變形量大，即氣門(mén)相對(duì)氣缸蓋變長(zhǎng)了，氣門(mén)間隙變小。

2 優(yōu)化氣門(mén)間隙調(diào)整工藝

為了改變此現(xiàn)象，我們將氣門(mén)間隙調(diào)整工藝更改為：

總裝冷態(tài)調(diào)節(jié)0.10 mm→ 總裝冷態(tài)復(fù)測(cè) →試車(chē)→出廠(chǎng)。

我們?nèi)∠嗽囓?chē)后的熱態(tài)復(fù)調(diào)工序，在總裝一次調(diào)節(jié)氣門(mén)間隙后增加盤(pán)動(dòng)飛輪3～5圈后復(fù)測(cè)氣門(mén)間隙的工序。

發(fā)動(dòng)機(jī)在試車(chē)后由于氣門(mén)、推桿、挺柱、搖臂等運(yùn)動(dòng)件均經(jīng)過(guò)了高速磨合，氣門(mén)間隙往往呈現(xiàn)變大趨勢(shì)，通過(guò)批量性測(cè)量試驗(yàn)我們發(fā)現(xiàn)試車(chē)后氣門(mén)間隙會(huì)增大0.05～0.10 mm，所以在總裝冷態(tài)調(diào)整時(shí)取工藝要求下限0.10 mm。在一次調(diào)整后增加盤(pán)動(dòng)飛輪二次復(fù)測(cè)是為了讓氣門(mén)、推桿、挺柱、搖臂等零件相對(duì)運(yùn)動(dòng)磨合，促使零件更好貼合。

3 結(jié)論

通過(guò)批量試驗(yàn)，借用“Minitab”軟件進(jìn)行過(guò)程能力分析，采用優(yōu)化后的氣門(mén)間隙調(diào)整工藝，柴油機(jī)出廠(chǎng)時(shí)氣門(mén)間隙一次合格率達(dá)到99.5%，保證了柴油機(jī)的出廠(chǎng)性能。

作者信息：常柴股份有限公司單缸機(jī)（機(jī)組）廠(chǎng)，213002，江蘇常州