吳海生 黃小波

(中國石化上海石油化工股份有限公司煉油部，上海 200540)

抽中間餾分油增產(chǎn)航煤的工業(yè)應(yīng)用

吳海生 黃小波

(中國石化上海石油化工股份有限公司煉油部，上海 200540)

根據(jù)中國石化上海石油化工股份有限公司擁有800 kt/a航煤臨氫脫硫醇裝置與1 500 kt/a中壓加氫裂化裝置的現(xiàn)狀，通過抽出中壓加氫裂化裝置中間餾分油送到航煤臨氫脫硫醇裝置汽提塔汽提，達(dá)到增加航煤產(chǎn)量、降低柴汽比的目的。工業(yè)應(yīng)用表明：中壓加氫裂化裝置調(diào)整切割出中間餾分油，航煤臨氫脫硫醇裝置汽提塔通過控制汽液相平衡和輕油餾分抽出量，可以確保在汽提塔負(fù)荷增加情況下航煤產(chǎn)品各項(xiàng)指標(biāo)合格。

中壓 加氫裂化 中間餾分油 臨氫脫硫醇 航煤

中國石化上海石油化工股份有限公司(以下簡稱上海石化)800 kt/a航煤臨氫脫硫醇裝置(以下簡稱航煤裝置)采用中國石化石油化工科學(xué)研究院(以下簡稱石科院)開發(fā)的低壓航煤加氫工藝技術(shù)，以直餾常一線為原料，在RSS-2催化劑以及較為緩和的工藝條件下，生產(chǎn)符合3#噴氣燃料(以下簡稱航煤)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)的產(chǎn)品；1 500 kt/a中壓加氫裂化裝置(以下簡稱中壓加氫裝置)則采用石科院開發(fā)的RMC-Ⅱ技術(shù)，以減壓蠟油為主要原料，在RN-32V/RHC-3組合催化劑和較苛刻的工藝條件下，主要生產(chǎn)輕/重石腦油、柴油、尾油。

近年來，隨著國內(nèi)航空業(yè)的發(fā)展，航煤市場需求大幅增長，而在國家稅制改革后，航煤與其他油品的差價(jià)也在進(jìn)一步擴(kuò)大。上海石化充分利用這一市場契機(jī)增產(chǎn)航煤，除了航煤裝置進(jìn)行滿負(fù)荷生產(chǎn)外，還對1994年建成的400 kt/a柴油加氫老裝置進(jìn)行改造，使其能夠加工直餾常一線餾分生產(chǎn)航煤，以提高經(jīng)濟(jì)效益和市場占有率。中壓加氫裝置通過對分餾系統(tǒng)中間餾分油流程改造，利用中間餾分油生產(chǎn)航煤則是另一個(gè)行之有效的增產(chǎn)航煤途徑。

1 可行性分析

1.1 國內(nèi)技術(shù)與裝置現(xiàn)狀

孫洪江等[1]以3936為精制劑，以含有SSY/改性沸石分子篩的3905為裂化劑，采用串聯(lián)工藝，在裂化反應(yīng)器氫分壓8.0 MPa下加工餾程為224～524 ℃，芳烴指數(shù)(BMCI)為18.75的大慶常三、減二、減三混合油，經(jīng)中試得到餾程為145～270 ℃的航煤餾分，其冰點(diǎn)為-57 ℃，煙點(diǎn)為26 mm，萘系烴質(zhì)量分?jǐn)?shù)1.61%，符合3#噴氣燃料質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。

航煤裝置與中壓加氫裝置同屬一個(gè)聯(lián)合裝置，因受限于反應(yīng)系統(tǒng)的能力，航煤裝置已經(jīng)滿負(fù)荷生產(chǎn)，但分餾系統(tǒng)航煤汽提塔C-7201尚有提升負(fù)荷的空間。中壓加氫裝置反應(yīng)系統(tǒng)采用石科院的RN-32V/RHC-3催化劑組合，精制劑RN-32V的芳烴飽和性能好，裂化劑RHC-3的環(huán)烷烴開環(huán)和裂化性能高，以BMCI為43.5的減壓蠟油為原料能得到BMCI為8.2的尾油[2]。2006年中壓加氫裝置在分餾系統(tǒng)中間餾分油管線上增設(shè)了去航煤裝置汽提塔進(jìn)料管線流程，中壓加氫裝置的中間餾分油具備送至航煤裝置航煤汽提塔條件。

1.2 中間餾分油性質(zhì)

2013年8月，為了進(jìn)一步改善柴油和重石腦油質(zhì)量，中壓加氫裝置進(jìn)行中間餾分油單獨(dú)抽出試驗(yàn)，試驗(yàn)分析數(shù)據(jù)見表1。限于篇幅，表1僅列舉常規(guī)分析項(xiàng)，8月15日8∶00進(jìn)行航煤全組分分析，數(shù)據(jù)見上海石化質(zhì)量分析報(bào)告單。

表1 中壓加氫裝置單獨(dú)抽中間餾分油試驗(yàn)分析數(shù)據(jù)

從表1數(shù)據(jù)可以得到以下結(jié)論：一是因中間餾分油初餾點(diǎn)較低導(dǎo)致閃點(diǎn)低，以致于達(dá)不到航煤產(chǎn)品閃點(diǎn)指標(biāo)；二是中間餾分油煙點(diǎn)達(dá)不到航煤產(chǎn)品煙點(diǎn)指標(biāo)，但萘系烴質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低，滿足當(dāng)煙點(diǎn)最小為21 mm時(shí)萘系烴質(zhì)量分?jǐn)?shù)的要求指標(biāo)；三是中間餾分油含40 μg/g左右的水分。因此，中間餾分油不能直接作為航煤產(chǎn)品，送至航煤裝置汽提塔進(jìn)行汽提后才能達(dá)到航煤產(chǎn)品指標(biāo)要求。

2 工業(yè)應(yīng)用

2.1 調(diào)整中壓加氫裝置中間餾分油抽出量

中壓加氫裝置中間餾分油泵原設(shè)計(jì)額定流量為20 m3/h，而表1的中間餾分油主要分析數(shù)據(jù)距離航煤質(zhì)量指標(biāo)尚有一定差距，因此于2016年2月4日抽出中間餾分油并逐步提高抽出量，至7月14日提至20 m3/h，達(dá)到泵的額定流量，全過程裝置運(yùn)行穩(wěn)定。圖1為分餾塔C-6202主要操作調(diào)整，表2為中間餾分油主要分析數(shù)據(jù)。

圖1 分餾塔C-6202主要操作調(diào)整

從圖1可以看出：在上述中間餾分油抽出量逐步增加期間，為了重新取得分餾塔的氣液平衡和熱量平衡，分餾塔操作調(diào)整除了重新分配各側(cè)線產(chǎn)品收率外，重點(diǎn)是降低中段回流量、增加塔頂回流、提高塔底溫度。

表2 中間餾分油主要分析數(shù)據(jù)

從表2可以看出：逐步增加中間餾分油抽出量至20 m3/h，中間餾分油除閃點(diǎn)、煙點(diǎn)外，其他主要指標(biāo)諸如密度、冰點(diǎn)、銅片腐蝕、硫醇硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)、總硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)仍滿足航煤產(chǎn)品質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。經(jīng)測算，實(shí)施這些調(diào)整措施后，中壓加氫裝置增加綜合能耗2.597 GJ/t，重石腦油干點(diǎn)下降約5 K，柴油閃點(diǎn)提高約5 K。

2.2 航煤裝置汽提塔操作調(diào)整和產(chǎn)品質(zhì)量

考慮到中間餾分油并入航煤裝置汽提塔時(shí)汽提塔的氣液平衡將被瞬間打破，為避免影響航煤產(chǎn)品質(zhì)量，先將航煤產(chǎn)品改到不合格線，待產(chǎn)品加樣分析結(jié)果出來，確認(rèn)各項(xiàng)指標(biāo)全都合格后再將其切回到合格線。主要分析數(shù)據(jù)見表3，限于篇幅，表3僅列舉了常規(guī)分析項(xiàng)，2016年6月3日13∶40按照軍用航煤標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行分析，數(shù)據(jù)見上海石化質(zhì)量分析報(bào)告單。

表3 航煤產(chǎn)品主要分析數(shù)據(jù)

從表3可以看出：在中間餾分油并入航煤汽提塔整個(gè)生產(chǎn)調(diào)整過程中，航煤產(chǎn)品各項(xiàng)指標(biāo)全都合格。期間航煤裝置反應(yīng)進(jìn)料量保持99 t/h，反應(yīng)溫度、壓力、氫油比等反應(yīng)系統(tǒng)主要參數(shù)都未作調(diào)整；分餾系統(tǒng)的主要調(diào)整在航煤汽提塔，由于中間餾分油較常一線總體偏輕，導(dǎo)致航煤裝置汽提塔頂負(fù)荷增大。隨著中間餾分油量增加，汽提塔頂溫度TIC-7202大幅上升，而航煤產(chǎn)品閃點(diǎn)比加工中間餾分油前低2～4 K。為確保航煤產(chǎn)品閃點(diǎn)合格，裝置在調(diào)整塔頂回流量的同時(shí)，增加輕餾分油出料。在能耗方面，由于中間餾分油抽出溫度略高于航煤汽提塔進(jìn)料溫度，而且中間餾分油組分總體偏輕，操作上不需增加塔底供熱，能耗幾乎不變。

3 結(jié)論

(1)中壓加氫裝置中間餾分油進(jìn)航煤裝置汽提塔，所生產(chǎn)的航煤產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)全部合格，可以在幾乎沒有其他投入的情況(中壓加氫裝置綜合能耗增加2.597 GJ/t；航煤汽提塔則僅增加了產(chǎn)品泵負(fù)荷，綜合能耗幾乎不變)下增加航煤產(chǎn)品產(chǎn)量、降低柴汽比。

(2)中間餾分油并入航煤汽提塔后，航煤產(chǎn)品性質(zhì)的變化主要是閃點(diǎn)和冰點(diǎn)。閃點(diǎn)方面，因中間餾分油組分餾程偏輕，會降低航煤產(chǎn)品閃點(diǎn)，為此需要在航煤汽提塔中切割出一部分輕油餾分(作乙烯裂解原料)；冰點(diǎn)方面，中間餾分油冰點(diǎn)較低，中間餾分油進(jìn)航煤汽提塔解決了航煤裝置以往的難題(因增加航煤產(chǎn)量需要，常減壓裝置盡量多拔常一線，使得直餾航煤產(chǎn)品冰點(diǎn)經(jīng)常出現(xiàn)卡邊或超標(biāo))，自從中間餾分油并入航煤裝置后，航煤產(chǎn)品冰點(diǎn)相比之前降低2～4 K，不再出現(xiàn)卡邊和超標(biāo)。

(3)中壓加氫裝置的產(chǎn)品柴油和重石腦油質(zhì)量指標(biāo)明顯改善。中間餾分油的抽出提高了柴油閃點(diǎn)，降低了重石腦油干點(diǎn)，緩解了中壓加氫裝置分餾塔原設(shè)計(jì)分餾精度不高而產(chǎn)品質(zhì)量要求逐年提高的矛盾，使柴油質(zhì)量升級得到了保證。

[1] 孫洪江，宋若霞，劉守義.中壓加氫裂化或中壓加氫改質(zhì)生產(chǎn)噴氣燃料工藝技術(shù)研究[J].精細(xì)與專用化學(xué)品，2001(3)：18-20.

[2] 胡志海，張富平，聶紅，等.尾油型加氫裂化反應(yīng)化學(xué)研究與實(shí)踐[J].石油學(xué)報(bào)(石油加工)，2010，26(Z1)：8-13.

Industrial Application of Increasing Jet Fuel Yield through Extracting of Middle Distillate Oil

Wu Haisheng,Huang Xiaobo

(RefiningDepartment,SINOPECShanghaiPetrochemicalCo.,Ltd.，Shanghai200540)

Sinopec Shanghai Petrochemical Co.,Ltd.owns a 800 kt/a hydrogenating mercaptan removal unit and a 1 500 kt/a medium-pressure hydrocracking unit.Through extracting the middle distillate oil of medium-pressure hydrocracking unit and transporting to the stripper of jet fuel hydrogenating mercaptan removal plant for stripping,the purpose of increasing jet fuel yield and reducing the ratio of diesel to gasoline was achieved.The industrial application showed that various indexes of jet fuel could be guaranteed to be qualified under the condition of increased stripping tower load as the medium-pressure hydrocracking unit was optimized for extracting middle distillate oil,and the stripping tower of the hydrogenating mercaptan removal unit could control the vapor-liquid equilibrium and the light oil distillate.

middle pressure,hydrocracking,middle distillate oil,hydrogenating mercaptan removal,jet fuel

2016-08-08。

吳海生，男，1962年出生，1982年畢業(yè)于上?；瘜W(xué)工業(yè)?？茖W(xué)校基本有機(jī)化工專業(yè)，工程師，長期從事煉油化工裝置工藝技術(shù)管理工作。

1674-1099 (2016)06-0044-04

TE62

A